西南科技大學建筑工程本科生畢業(yè)論文 第1章 前 言 2.1 工程概況 第2章 建筑設(shè)計說明 建筑業(yè)是我國國民經(jīng)濟建設(shè)中重要產(chǎn)業(yè)之一，近年來，我國建筑業(yè)發(fā)展十分迅速，框架結(jié)構(gòu) 以堅固耐用而著稱，被廣泛應(yīng)用，其結(jié)構(gòu)外表可以設(shè)計的多元化，既美觀又實用，建筑平面布置 靈活，使用空間大，延性較好。所以被廣泛應(yīng)用。 目前國內(nèi)外建筑的趨勢是構(gòu)建綠色建筑和智能建筑， 實現(xiàn)“以人為本”、 “人- 建筑- 自然” 三者和諧統(tǒng)一, 這也是我國實施 21 世紀可持續(xù)發(fā)展戰(zhàn)略的重要組成部分。 在我國，商場的設(shè)計的多樣化實用化一直受人們的青睞，但隨著社會的發(fā)展和人民生活水平 的提高，大家對商場的選地、造型、美觀、功能提出了也來越高的要求，有長方形、矩形、L 形、 橢圓形等各種形式我們顧客更多的看重他的實用功能、方便不方便等，我們根據(jù)最新的設(shè)計理念 以人為本進行設(shè)計。 隨著全國城鄉(xiāng)一體化進程的加快，建筑行業(yè)成為我過國民經(jīng)濟中物質(zhì)文明和精神文明發(fā)展的 先導行業(yè)。近年來，我國建筑業(yè)迅速發(fā)展，主要以框架結(jié)構(gòu)為主，它空間大，抗震性能強。美觀 又實用，建筑的布局靈活多變被廣泛采用。商場的設(shè)計也不僅僅居于滿足各功能的需要，越來越 注重結(jié)構(gòu)的美觀。 課程設(shè)計的題目是商場。隨著城市的發(fā)展，商場將成為城市建設(shè)中最為重要的建筑類型之一， 它的質(zhì)量不僅直接影響到城市的景觀、尺度等形式方面，還將直接影響到城市交通、環(huán)境、耗能 等功能方面。通過此次畢業(yè)設(shè)計，包括通過參觀、調(diào)研等實習手段，掌握設(shè)計的各種方案及適用 要求、收集圖紙資料及技術(shù)文獻、分析計算、選擇方案、繪制施工圖、編寫設(shè)計說明書，并能參 加畢業(yè)答辯。也就是完成教學計劃達到本科生及專科生培養(yǎng)目標的重要環(huán)節(jié)，是教學計劃中綜合 性最強的實踐教學環(huán)節(jié)，將提高學生的思想、工作作風及實際能力、提高我們畢業(yè)生全面素質(zhì)。 選擇商場設(shè)計對我來說有著重要意義，商場的設(shè)計需要人性化，愛心，時時為顧客著想。這 讓我可以感受到建筑這一方面并不是冰冷冷的，對這一行業(yè)我會更有好感，加大我投入建筑設(shè)計 的積極性 。 本工程的設(shè)計項目為商場設(shè)計。工程建設(shè)地點為某市地區(qū)。地段根據(jù)設(shè)計任務(wù)書可見。 1、建筑設(shè)計內(nèi)容及規(guī)模： 總建筑面積：4412.36 平方米； 層數(shù)：4 層 ； 跨數(shù)：5 跨； 結(jié)構(gòu)類型：全現(xiàn)澆框架結(jié)構(gòu)； 防火等級：二級。 2、建筑組成： （1）營業(yè)廳：建筑面積 2927.87 平方米，內(nèi)容包括：化妝品、服裝鞋帽、針紡織品、兒童玩 具、家用電器、文體用品、搪瓷塑料、鋁制品等。 （2）倉庫：建筑面積 1049.8 平方米。 （3）載重量為 1000kg 貨梯 1 臺。 （4）其它輔助用房：傳達室：20 平方米；辦公室：2*20 平方米；會議室：90 平方米；衛(wèi)生 間：204.69 平方米（含營業(yè)廳的廁所及工作人員的浴廁） 。顧客休息面積：按營業(yè)面積的 1～1.5% 計約 80.00 平方米。 3、設(shè)計資料 （1）抗震設(shè)防烈度：7 度抗震；抗震等級：二級。 （2）工程地質(zhì)及水文資料： （地層自上而下為） 填土層：厚度約為 0.5m； 砂質(zhì)粘土：厚度約為 2.0m；fak=200（250、300）KPa 卵石：中密, 厚度約為 5－7m；fak=300（350、400、450）Kpa 基巖：表層中度風化。 建筑區(qū)地層的承載力較高,地下水位高程為-8.00m, 地下水對一般建筑材料無 侵蝕作用,不考 慮土的液化。 （3）氣象條件：氣溫：年平均氣溫 20℃，最高氣溫 38℃，最低氣溫 0℃。雨量：年降雨量 800mm，最大雨量 110mm/日?；撅L壓：W0 = 0.3 KN/m2。 1 西南科技大學建筑工程本科生畢業(yè)論文 （4）材料供應(yīng)： 砌塊：可按需要提供填充砌塊； 鋼材：可按需要保證供應(yīng)，鋼筋最長不超過 12m； 水泥、砂、石：可按需要保證供應(yīng)； 預(yù)制構(gòu)件：本地可給預(yù)應(yīng)力多孔空心板； 建筑配件：本地供應(yīng)標準門、窗及加工制作門窗、扶手、爬梯等。 消防等問題。 四、圖紙要求 1、總平面布置（1:200，可以與一層平面合并） （1）標明道路、綠化、停車位和出入口的位置； （2）標明技術(shù)經(jīng)濟指標如用地面積、建筑面積、建筑密度、綠化面積。 2、單體設(shè)計 （1）各層平面圖（1：200，包括屋頂平面圖） ，標注開間與進深（柱網(wǎng)）軸線尺寸，畫出墻 柱、樓梯、門窗洞口及開啟方向，表明衛(wèi)生間內(nèi)部布置，注寫房間名稱，在一層平面圖中布置柜 臺，設(shè)置一部貨梯（井道尺寸 2700mm×3000mm） ，標注剖切符號。 （2）剖面圖一個（1:50—1:100） ：正、側(cè)立面各一個，注明飾面材料及色彩。 五、其他 1、剖面詳圖中的用料做法可用文字注明； 2、建筑面積一律按軸線尺寸計算； 3、圖紙、文字一律用墨線繪制（不得徒手草繪） ，應(yīng)工整清晰。 房間使用面積及要求 房間類別 營業(yè)廳（各層面積自行車分配）2500 大庫房 2×200 傳達室 1×20 會議室 1×30 財務(wù)室 1×20 辦公室 2×15 男衛(wèi)生間 1×20 小庫房 3×100 營業(yè)員休息室 經(jīng)理室 1×20 貨物驗收 1×20 配電間 1×10 女衛(wèi)生間 1×20 每層一個 20 合計面積(㎡) 2.2 設(shè)計要求一、任務(wù)要求 1、建設(shè)地點環(huán)境概況 商場用地位于四川省綿市城區(qū)警鐘街和北街商業(yè)的轉(zhuǎn)角處，該地界東為風商場，北臨國貿(mào) 商場等大型商場。 2、用地概況：見總平面圖 3、規(guī)劃要求： （1）建筑用地西、北、東三面的建筑控制線由用地紅線后退 4m，南面后退 6m，建筑物不得 突出建筑控制線。 （2）建筑層數(shù)在五層以下，局部可為六層。在入口附近 5 輛小汽車停車位和 50 輛自行車停 放場地。 二、技術(shù)條件 1、外圍護結(jié)構(gòu)熱工要求：北方地區(qū)外墻應(yīng)滿足相當于 370mm 磚墻的熱工條件，南方地區(qū)應(yīng) 滿足相當于 240mm 磚墻的熱工條件； 2、主導風向：夏季主導風向為東南風，冬季主導風向為北風； 3、耐火等級：二級 4、抗震設(shè)防：按 7 度設(shè)防 5、日照間距：北方地區(qū)按 1：1.5，南方地區(qū)按 1：1.1； 6、建筑的水、暖、電均由城市供應(yīng)。 三、設(shè)計要求： 1、總建筑面積 4800 ㎡,(允許有 10%的增減，交通廊全部計算面積)； 2、房間名稱及使用面積分配見后； 3、平面設(shè)計由營業(yè)廳、庫房及輔助用房三部分組成，要求功能分區(qū)明確，聯(lián)系方便； 4、總平面中綜合解決好功能分區(qū)、客流與貨流組織、出入口、停車位、道路、綠化、日照、 注：男、女衛(wèi)生間均為內(nèi)部使用。男衛(wèi)生間共設(shè)大便位 2 個，小便斗 4～6 個或 2.4～3.6m 小便槽；女衛(wèi)生間共設(shè)大便位 4 個；每個衛(wèi)生間均應(yīng)設(shè)污水池 1 個，洗面盆 1 個。營業(yè)廳內(nèi)的顧 客男、女衛(wèi)生間單獨考慮。 2.3 設(shè)計依據(jù)商店建筑設(shè)計應(yīng)符合城市規(guī)劃和環(huán)境保護的要求，并應(yīng)合理地組織交通路線，方便群眾和體 現(xiàn)對殘疾人員的關(guān)懷。 1、商店建筑的規(guī)模，根據(jù)其使用類別、建筑面積分為大、中、小型，商店建筑的規(guī)模：大型 2 西南科技大學建筑工程本科生畢業(yè)論文 百貨商店、商場建筑面積大于 15000 m2；中型 3000～15000；小型>3000 2、選址和布置： （1）大中型商店建筑基地宜選擇在城市商業(yè)地區(qū)或主要道路的適宜位置。 （2）店建筑不宜設(shè)在有甲、乙類火災(zāi)危險性廠房、倉庫和易燃、可燃材料堆場附近；如因用 地條件所限，其安全距離應(yīng)符合防火規(guī)范的有關(guān)規(guī)定。 （3）大中型商店建筑應(yīng)有不少于兩個面的出入口與城市道路相鄰接；或基地應(yīng)有不小于 1/4 的周邊總長度和建筑物不少于兩個出入口與一邊城市道路相鄰接。 （4）大中型商店基地內(nèi)，在建筑物背面或側(cè)面，應(yīng)設(shè)置凈寬度不小于 4m 的運輸?shù)缆??；?nbsp;內(nèi)消防車道也可與運輸?shù)缆方Y(jié)合設(shè)置。 （5）新建大中型商店建筑的主要出入口前，按當?shù)匾?guī)劃部門要求，應(yīng)留有適當集散場地。 （6）大中型商店建筑，如附近無公共停車場地時，按當?shù)匾?guī)劃部門要求，應(yīng)在基地內(nèi)設(shè)停車 場地或在建筑物內(nèi)設(shè)停車庫。 3、根據(jù)現(xiàn)場條件和當?shù)厝嗣裆钏絹碚{(diào)整商場的建設(shè)地點和規(guī)模，并參考相關(guān)國家規(guī)范來 設(shè)計。 新世紀的到來，隨著經(jīng)濟的發(fā)展和社會的進步，人民的生活水平日益提高，隨之消費要求也 有了較高的要求。還有建筑的設(shè)計質(zhì)量直接影響了城市的形象。利用規(guī)劃區(qū)較好的區(qū)位及優(yōu)勢， 建設(shè)配套設(shè)施完善、環(huán)境優(yōu)美的居住生活區(qū)，并優(yōu)化產(chǎn)業(yè)結(jié)構(gòu)，與城市功能、形象相協(xié)調(diào)。 根據(jù)規(guī)劃區(qū)現(xiàn)狀存在的問題及政府政策確定規(guī)劃的原則為：改善城市及周邊的環(huán)境，提升規(guī) 劃區(qū)整體環(huán)境面貌；增加城市內(nèi)公共空間及綠化面積，完善公共基礎(chǔ)設(shè)施建設(shè)；妥善解決城區(qū)改 造中市名及各方面利益關(guān)系。 為改善地段的交通條件和提供方便的交通支持，完善規(guī)劃區(qū)內(nèi)微循環(huán)系統(tǒng)，提高各個地塊的 可達性，規(guī)劃加大了地段內(nèi)的支路網(wǎng)密度。在日新月異的今天，在社會需求的促使下，我們需要 更多的消費地方---商場。我在對比了中外的商場設(shè)計后，并了解當?shù)氐膶嶋H消費水平及其實際消 費群體和檔次。在建筑設(shè)計方面考慮地方習俗極其造型特點進行設(shè)計。 第3章 3.1 設(shè)計慨況 1、建設(shè)項目名稱：東風商場。 結(jié)構(gòu)設(shè)計手算部分 2、 建設(shè)地點： 商場用地位于四川省綿市城區(qū)警鐘街和北街商業(yè)的轉(zhuǎn)角處， 該地界東為風商場， 北臨國貿(mào)商場等大型商場。 3、工程概況：本工程為綿陽市市中心某繁華地段新建商業(yè)中心，是整體四層的鋼筋混凝土全 現(xiàn)澆框架結(jié)構(gòu)。建筑面積 4412.36 平方米，建筑平面為矩形。各層均有營業(yè)廳、庫房、辦公室等。 建筑方案確定：軸網(wǎng)布置 7200mm×7200mm.建筑平面圖見建筑設(shè)計部分。 4、設(shè)計資料 工程地質(zhì)及水文資料： （地層自上而要） （1） 、填土層：厚度約為 0.5m； （2） 、砂質(zhì)粘土：厚度約為 2.0m；fak=200（250、300）KPa （3） 、卵石：中密, 厚度約為 5－7m；fak=300（350、400、450）Kpa （4） 、基巖 ：表層中度風化 （5） 、建筑區(qū)地層的承載力較高,地下水位高程為－8.00m，地下水位對一般建筑物材料無侵蝕 作用，不考慮圖的液化。 5、氣象條件：主導風向為西南風、西北風，基本風壓 Wo=0.25（0.3、0.35）KN/m2 。 地面 粗糙度為 B 類 6、抗震設(shè)防烈度為七度，設(shè)計地震分組為第一組，建筑場地土類別為Ⅱ類，場地特征周期為 0.35S，設(shè)計基本地震加速度為 0.10g。 3.2 一榀框架結(jié)構(gòu)計算書 3.2.1 結(jié)構(gòu)布置 結(jié)構(gòu)布置及梁柱截面尺寸、板厚、梁跨度及柱高的確定,結(jié)構(gòu)平面布置圖如圖 3-1 所示。梁柱 截面尺寸，梁跨度及柱高度的確定如下： 1、板厚按考慮塑性內(nèi)力重分布法計算，考慮剛度要求，板厚 h=1/40×2700=67.5mm，取 h=100mm。 2、各梁柱截面尺寸確定如下： （1）主梁截面尺寸 3 西南科技大學建筑工程本科生畢業(yè)論文 梁高：h=(1/12～1/8)L=(1/12～1/8)×8100=675mm～1012.5mm 取 h=700mm 梁寬：b=(1/3～1/2)h=234mm～350mm 取 b=300mm 底層柱高度 h=4.8+0.45+0.5=5.75m 其中 4.8m 為層高，0.45 為室內(nèi)外高差，0.5 為基礎(chǔ)頂面至 室外地面的高度，二、三層的層高為 4.8 m，突出屋頂?shù)呢浱蓍g為 3.3m。 3.2.2 框架計算簡圖 結(jié)構(gòu)計算簡圖如圖 3-2 所示，各梁柱構(gòu)件的線剛度經(jīng)計算后列于圖 3-2 中，其中在求梁截面 慣性矩時考慮現(xiàn)澆板的作用，對于第一榀或最后一榀的框架：取 I=1.5Ir，中框架取 I=2Ir（Ir 為不 考慮樓板翼緣作用的梁截面慣性矩） 。 AB 跨中框架梁：iAB1=2EC×1/12×0.3×0.73/8.1=2.12×10-3 EC AB 跨邊框架梁：iAB2=1.5EC×1/12×0.3×0.73/8.1=1.59×10-3 EC BC,CD,DE,EF 跨與 AB 跨相同 上部各層柱：i= EC×1/12×0.6×0.63/4.8=2.25×10-3 EC 底層柱: i= EC×1/12×0.6×0.63/5.75=1.88×10-3 EC 若取 iAB1 作為基準值 1，算得梁柱的相對線剛度標于圖 2-2 中。 圖 3-1 結(jié)構(gòu)平面布置圖 （2）次梁截面尺寸 梁高：h=(1/12～1/8)L=(1/12～1/8)×7200=400mm～600mm 取 h=500mm 梁寬：b=(1/3～1/2)h=167mm～250mm 取 b=250mm （3）其他梁截面尺寸取 200mm×400mm （4）柱截面尺寸均取 b×h=600mm×600mm 3、梁的計算跨度，框架梁的計算跨度以上柱形心線為準。 4、柱的高度 4 圖 3-2 梁柱的相對線剛度 3.2.3 荷載計算 荷載計算分兩階段，第一階段主要圍繞地震作用下的內(nèi)力分析而進行，其目的是求出結(jié)構(gòu)的 重力代表值。 1、屋面均布恒載標準值(不上人) 二氈三油防水層：0.35KN/m2 20 厚 1：2 水泥砂漿找平：0.02×20=0.4KN/m2 100 厚加氣混泥土絕熱層：0.10×6.5=0.65KN/m2 1：6 水泥焦渣找坡：0.085×10=0.85KN/m2 西南科技大學建筑工程本科生畢業(yè)論文 100 厚現(xiàn)澆鋼筋混泥土樓板：0.1×25=2.5KN/m2 20 厚板低抹灰：0.02×17=0.34KN/m2 合計：5.5 KN/㎡ 屋面恒載標準值為(8.1×5+0.3)×(7.2×9+0.3)×5.5=13466KN 2、突出屋面貨梯間屋面恒載標準值(2.4+0.24)×(2.7+0.24)×5. 5=39.35KN 3、樓面恒載標準值 綠色水磨石：0.65KN/m2 18 ㎜厚水泥砂漿找平：0.018×20=0.36KN/m2 100 厚現(xiàn)澆鋼筋混泥土樓板：0.10 ×25=2.5KN/m2 20 厚板低抹灰：0.02×17=0.34KN/m2 合計：4.0 KN/m2 樓板恒載標準值為(8.1×5+0.3)×(7.2×9+0.3)×4.0=10279KN/m2 4、屋面均布活載(8.1×5+0.3)×(7.2×9+0.3)×0.5=1328.04KN/m2 5、樓面均布活載(8.1×5+0.3)×(7.2×9+0.3)×2.0=5312.16KN/m2 6、梁柱自重（包括梁側(cè)、柱的抹灰重量） （1）突出屋頂貨梯間屋面梁 0.25×(0.5-0.1)×(2.4-0.6)×25×2+0.25×(0.5-0.1)×(2.7-0.6)×25×2=19.5KN （2）屋面層梁 橫向框架梁自重 鋼筋混泥土結(jié)構(gòu)自重：0.3×(0.7-0.1)×(8.1-0.6)×25×50=1687.5KN 梁側(cè)抹灰：2×(0.7-0.1)×0.02×(8.1-0.6)×17×50=153KN 縱向框架梁自重 鋼筋混泥土結(jié)構(gòu)自重：0.25×(0.5-0.1)×(7.2-0.6)×25×138=2277KN 梁側(cè)抹灰：2×(0.5-0.1)×0.02×( 7.2-0.6)×17×138=247.74KN 樓梯井次梁 鋼筋混泥土結(jié)構(gòu)自重：0.25×(0.5-0.1)×(8.1-0.6)×25×4=60KN 梁側(cè)抹灰：2×（0.5-0.1）×0.02×(8.1-0.6)×17×4=10.2KN 合計：4435.44 KN （3）二、三層梁 橫向框架梁自重 鋼筋混泥土結(jié)構(gòu)自重：0.3×(0.7-0.1)×(8.1-0.6)×25×50=1687.5 KN 梁側(cè)抹灰：2×(0.7-0.1)×0.02×(8.1-0.6)×25×50=153KN 縱向框架梁自重 鋼筋混泥土結(jié)構(gòu)自重：0.25×(0.5-0.1)×(7.2-0.6)×25×138=2277KN 梁側(cè)抹灰：2×(0.5-0.1)×0.02×(7.2-0.6)×17×138=247.7KN 樓梯井次梁 鋼筋混泥土結(jié)構(gòu)自重：0.25×(0.5-0.10)×(8.1-0.6)×25×4=60KN 梁側(cè)抹灰：2×(0.5-0.1)×0.02×(8.1-0.6)×17×5=10.2KN 其他次梁 鋼筋混泥土結(jié)構(gòu)自重：0.2×(0.4-0.1)×(6-0.6)×25×4=40.5KN 梁側(cè)抹灰：2×(0.4-0.1)×0.02×(6-0.6)×17×4=5.51KN 合計:4481.4 KN （4）框架柱自重 底層柱：0.6×0.6×5.75×25×60=3105KN 二、三層柱：0.6×0.6×4.80×25×60=2592KN 突出屋頂貨梯間框架柱：0.6×0.6×3.3×25×4=118.8KN 7、墻體自重 外墻：300 厚填充墻，內(nèi)面抹灰，外帖面磚 內(nèi)墻：200 厚填充墻，兩面抹灰 單位面積上外墻體重量：0.5+0.3×15+0.02×17=5.34KN/m2 單位面積上內(nèi)墻重量：0.2×15+0.02×17×2=3.68KN/m2 單位面積上女兒墻重量：0.24×19+0.02×17×2=5.24KN/m2 門自重：0.2KN/m2 窗自重：0.4KN/m2 底層墻自重：8.1×5×7.2×9×1.4=3674.16KN/m2 二、三層墻體自重：8.1×5×7.2×9×1.4=3674.16KN/m2 突出屋頂樓梯間墻體重量:2×(2.4×2.7-0.6×2)×(3.3-0.5)×5.34=116.63KN/m2 8、荷載分層總匯 突出屋頂?shù)闹亓奢d代表值包括：屋面恒載，縱橫墻自重，半層柱自重，半層墻體自重。 頂層重力荷載代表值包括：屋面恒載，縱橫墻自重，半層柱自重，半層墻體自重，半層突出 5 西南科技大學建筑工程本科生畢業(yè)論文 樓梯間的柱自重。 其他層重力荷載代表值包括：樓面恒載，縱橫梁自重，樓面上、下各半層的柱及縱橫墻體自 重。 將前述分項荷載相加得集中于各層樓面的重力荷載代表值如下： 屋頂樓梯間：Gn=160KN 屋頂層：Gn=21331KN 第三層：Gn=21519KN 第二層：Gn=21676KN 建筑物總重力荷載代表值為 ∑ G i +Gn=21331+21519+21676+160=64686KN 3.2.4 水平地震作用下框架橫向側(cè)移計算 1、橫梁及柱線剛度 i=1 3 4、橫向地震作用計算 由于建筑位于Ⅱ類建筑場地，抗震設(shè)防烈度為 7 度。設(shè)計基本地震加速度為 0.01g，設(shè)計地震 分組為第一組。結(jié)構(gòu)的特征周期為 T g 和地震影響系數(shù) a max 為 T g =0.35s a max =0.08 根據(jù)《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》 GB50011-2001）,結(jié)構(gòu)的地震影響系數(shù)為 （ r 0.9 = ? T g ? η 2α max = 0.35 × 1 × 0.08 = 0.067 a1 ? T ? 0.425 ? ? 由于 T 1 =0.425s≤1.4 T g =1.4×0.35=0.49s，可不考慮頂點附加地震作用，δ n =0.00，按底部剪力 ( ) 法，結(jié)構(gòu)橫向總水平地震作用標準值為 3 F EK = a 1G eq = 0.067 × 0.85 × ∑ G i = 0.067 × 0.85 × 64686 = 3684KN i =1 各層橫向地震剪力計算見表 2-4。 5、橫向框架抗震變形驗算 橫梁及柱的相對線剛度見前一部分圖 3-2 所示，混泥土 C25、Ec=2.8×107KN/m2 代入后可得表 2-1 所示的橫梁及柱線剛度。橫梁及柱線剛度（單位： 表 3-1 橫梁及柱線剛度（單位：KN/㎡） ㎡ 在多遇地震作用下，層間彈性位移驗算見表 3-5。 底層柱 以上可見層間彈性位移轉(zhuǎn)角均滿足《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》中的要求 1 θ e < ?θ c ? = ? ? 550 表 3-2 橫向框架柱的側(cè)移剛度 D 值計算 1-2 層梁及頂層梁邊跨 1-2 層梁及頂層梁中框架 上部各層柱 梁 4.45× 10 4 5.94× 10 4 6.3× 10 4 5.26× 10 4 2、橫向框架柱的側(cè)移剛度 D 值 柱類型 A 軸邊框架邊 A 軸中框架邊 B 軸邊框架邊 B 軸中框架邊 C 軸邊框架邊 橫向框架柱的側(cè)移剛度 D 值計算見表 3-2. 3、橫向框架自振周期 K=∑ ib ic a = 0.5 + K 0.473 0.52 0.59 0.65 0.59 0.65 0.59 0.65 0.59 2+K D= 12a i c h 9030 9927 2 根數(shù) 2 8 2 8 2 8 2 8 2 4.45/5.26=0.846 5.94/5.26=1.13 4.45 + 4.45 5.29 + 5.29 4.45 + 4.45 5.29 + 5.29 4.45 + 4.45 5.29 + 5.29 4.45 + 4.45 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 5.26 = 1.69 = 2.26 = 1.69 = 2.26 = 1.69 = 2.26 = 1.69 按頂點位移法計算框架的自振周期為 T 1 = 1.7a o ?T 11264 12409 11264 12409 11264 12409 11264 式中： a o 為基本周期折減系數(shù)取 0.6， ?T 橫向框架頂點位移計算。 則有 T1 = 1.7 × 0.6 × 0.1734 = 0.425 S 表 3-3 橫向框架頂點位移計算 層 次 Gi KN ∑ Gi KN Di ( KN ? m) 層間相對位移 ∑ Gi δi = Di 0.0262 0.0524 0.09483 層位移△ C 軸中框架邊 D 軸邊框架邊 3 2 1 21491 21519 21676 21491 43010 64686 821108 821108 682152 0.0262 0.0786 0.1734 D 軸中框架邊 E 軸邊框架邊 6 西南科技大學建筑工程本科生畢業(yè)論文 E 軸中框架邊 F 軸邊框架邊 F 軸中框架邊 5.29 + 5.29 5.26 = 2.26 0.65 0.473 0.52 — a=K 12409 9030 9927 682152 8 2 8 — 5、水平地震作用下橫向框架的內(nèi)力分析 4.45/5.26=0.846 5.94/5.26=1.13 — 以二三層結(jié)構(gòu)平面布置圖中⑦軸所對應(yīng)的中框架為例進行計算，邊框架與橫向中框架完全相 同，其計算簡圖如圖 3-3 所示。 為此，必須先計算⑦軸所對應(yīng)的框架的各層重力荷載代表值，以便使用底部剪力求出橫向框 架的水平地震作用。表 3-5 橫向變形驗算 ∑D 柱類型 A 軸邊框架邊 A 軸中框架邊 B 軸邊框架邊 B 軸中框架邊 C 軸邊框架邊 C 軸中框架邊 D 軸邊框架邊 D 軸中框架邊 E 軸邊框架邊 E 軸中框架邊 F 軸邊框架邊 F 軸中框架邊 2 × 4.45 2 × 5.04 K=∑ ib 2ic = 0.71 = 0.94 2+K D= 12a i c h 8597 2 根數(shù) 2 8 2 層次 3 2 2 × 6.3 2 × 6.3 0.262 0.320 0.414 0.486 0.414 0.486 0.414 0.486 0.414 0.486 0.262 0.320 — 層間剪力 V i 1787 3010 3684 KN 層間剛度 D i 821108 821108 682152 KN 層間位移 V i 0.0022 0.0037 0.0054 Di 層高 h i /m 4.8 4.8 5.75 層間相對彈性轉(zhuǎn)角 θ i 1 2182 10500 13552 19947 13552 19947 13552 19947 13552 19947 8597 10500 821108 2 × ( 4.45 + 4.45 ) 2 × ( 5.94 + 5.94 ) 2 × ( 4.45 + 4.45 ) 2 × ( 5.94 + 5.94 ) 2 × ( 4.45 + 4.45 ) 2 × ( 5.94 + 5.94 ) 2 × ( 4.45 + 4.45 ) 2 × ( 5.94 + 5.94 ) 2 × 4.45 2 × 5.04 2 × 6.3 2 × 6.3 2 × 6.3 2 × 6.3 2 × 6.3 2 × 6.3 2 × 6.3 2 × 6.3 = 1.41 = 1.89 = 1.41 = 1.89 = 1.41 = 1.89 = 1.41 = 1.89 1 1 1297 1 1065 8 2 8 2 8 2 8 2 8 （1）荷載計算 — 荷載計算分兩階段，第一階段主要圍繞地震作用下的內(nèi)力分析而進行，其目的是求出結(jié)構(gòu)的 重力荷載代表值。圖 3-3 計算簡圖 2 × 6.3 2 × 6.3 — = 0.71 = 0.94 ∑D 表 3-4 各層橫向地震剪力計算 G iH i 層次 3 2 1 hi Hi Gi Gi Hi 3 ∑ G iH i i =1 ①屋面均布荷載標準值(不上人) Fi 1787 1223 674 Vi 1787 3010 3684 二氈三油防水層：0.35KN 20 厚 1：2 水泥砂漿找平：0.02×20=0.4KN/m2 100 厚加氣混泥土絕熱層：0.10×6.5=0.65KN/m2 1：6 水泥焦渣找坡：0.085×10=0.85KN/m2 100 厚現(xiàn)澆鋼筋混泥土樓板：0.1×25=2.5KN/m2 7 4.8 4.8 5.75 15.35 10.55 5.75 21491 21519 21676 329887 225949.5 124637 0.485 0.332 0.183 西南科技大學建筑工程本科生畢業(yè)論文 20 厚板低抹灰：0.02×17=0.34KN/m2 合計：5.5KN/m2 屋面恒載標準值為：(8.1×5+0.3)×7.2×5.5=1489.4KN ②樓面恒載標準值 綠色水磨石：0.65KN/m2 18 ㎜厚水泥砂漿找平：0.018×20=0.36KN/m2 100 厚現(xiàn)澆鋼筋混泥土樓板：0.10 ×25=2.5KN/m2 20 厚板低抹灰：0.02×17=0.34KN/m2 合計：4.0KN/m2 樓面恒載標準值為：(8.1×5+0.3)×7.2×4.0=1136.9KN/m2 ③屋面均布活荷載 由于是不上人屋面取屋面均布活載為：0.5KN/m2 屋面均布活荷載標準值：(8.1×5+0.3)×7.2×0.5=146.9KN ④樓面均布活載 樓面均布活荷載標準值：(8.1×5+0.3)×7.2×3.5=1028.2KN ⑤梁柱自重（包括梁側(cè)、柱的抹灰重量） 屋面層梁 橫向框架梁 鋼筋混泥土結(jié)構(gòu)自重：0.3×(0.7-0.1)×(8.1-0.6)×25×5=168.75KN 梁側(cè)抹灰：2 ×(0.7-0.1)×0.02×(8.1-0.6)×17×5=15.3KN 縱向框架梁 鋼筋混泥土結(jié)構(gòu)自重：0.25×(0.5-0.1)×(7.2-0.6)×25×16=264KN 梁側(cè)抹灰：2 ×(0.5-0.1)×0.02×(7.2-0.6)×17×16=27.72KN 二三層梁（除次梁外、其余同屋面梁） 橫向框架梁 鋼筋混泥土結(jié)構(gòu)自重：0.3×(0.7-0.1)×(8.1-0.6)×25×5=168.75KN 梁側(cè)抹灰：2×(0.7-0.1)×0.02×(8.1-0.6)×17×5=15.3KN 縱向框架梁 鋼筋混泥土結(jié)構(gòu)自重：0.25×(0.5-0.1)×(7.2-0.6)×25×16=264KN 梁側(cè)抹灰：2×(0.5-0.10)×0.02×(7.2-0.6)×17×16=27.72KN 重。 次梁 鋼筋混泥土結(jié)構(gòu)自重：0.2×(0.4-0.1)×(6.0-0.6)×25=8.1KN 梁側(cè)抹灰：2×(0.4-0.1)×0.02×(6.0-0.6)×17=1.1KN 合計:485.97 KN 框架梁柱自重（柱周圍抹灰近似按加大柱寬考慮） 底層柱：0.6×0.6×5.75×25×6=310.5KN 二三層柱：0.6×0.6×4.8×25×6=259.2KN ⑥墻體自重 單位面積上外墻重量：0.5+0.3×15+0.02×17=5.34KN/㎡ 單位面積上內(nèi)墻重量：0.2×15+0.02×17×2=3.68KN/㎡ 單位面積上女兒墻重量：0.24×19+0.02×17×2=5.24KN/㎡ 底層墻體重量： [(7.2-0.6)×(5.75-0.5)×2-1.8×2.4-5.1×3.2×0.5-1.8×3×2]×5.34+[(4.8-0.5)×7.2-0.9×2.1 ×2+(6.0-0.6)×(4.8-0.4)]×3.68+(1.8×2.4+0.9×2.1×2)×0.2+(5.1×3.2×0.5+1.8×3×2)×0.4= 364.18+9.2=373.38KN 二三層墻體重量： [(7.2-0.6)×(4.8-0.5)×2-5.1×3.2-1.8×3×2]×5.34+[(4.8-0.5)×7.2-0.9×2.1×2+(6.0-0.6) ×4.8-0.4]×3.68+5.1×3.2+1.8×3×2×0.4+0.9×2.1×2×0.2=113.82+187+11.6=312.88KN ⑦荷載分層總匯 頂層重力荷載代表值包括：屋面恒載，縱橫墻自重，半層柱自重，半層墻體自重。 其他層重力荷載代表值包括：樓面恒載，縱橫梁自重，樓面上、下各半層的柱及縱橫墻體自 將前述分項荷載相加得集中于各層樓面的重力荷載代表值如下： 屋頂層 Gn=2325.6KN 第三層 Gn=2709.1KN 第二層 Gn=2765.2KN 建筑物總重力荷載代表值 ∑ Gi 為 ∑ Gi =2325.6+2709.1+2765.2=7799.9KN i=1 i=1 3 3 （2）⑦軸所對應(yīng)的中框架側(cè)移剛度 D 值計算 ⑦軸所對應(yīng)的橫向中框架柱的側(cè)移剛度 D 值計算見表 3-6。 （3）橫向地震作用計算 8 西南科技大學建筑工程本科生畢業(yè)論文 本建筑為Ⅱ類建筑場地，抗震設(shè)防烈度為 7 度。設(shè)計基本地震加速度為 0.01g，設(shè)計地震分組 為第一組，結(jié)構(gòu)的特征周期 T g 和地震影響系數(shù)為： T g =0.35s a max =0.08 根據(jù)《建筑抗震設(shè)計規(guī)范》 ，結(jié)構(gòu)的地震影響系數(shù)為：表 3-6 ⑦軸所對應(yīng)的橫向中框架柱的側(cè)移剛度 D 值計算 各層橫向地震剪力計算見表 3-7。 （4）各層剪力及彎矩計算 采用 D 值法求解框架的內(nèi)力?？蚣苌纤艿牡卣鸺袅σ妶D 3-4 所示，圖中桿件旁所 標數(shù)字為相應(yīng)桿的相對線剛度 I。 求解過程見表 3-8，由查表可見各柱的上下層橫梁線剛度之比對反彎點高度的修正值 y 1 均為 柱類型 A 軸中框架 邊柱 B 軸中框架 中柱 C 軸中框架 中柱 D 軸中框架 中柱 E 軸中框架 邊柱 ∑D 柱類型 ib K=∑ ic （底層） a = 0.5 + K 2+K （底層） D = 12a i c 零，并且上下層高對反彎點高度的修正值 y 2 和 y 3 也均為零。從而由附表查得反彎點高度 y 0 即為 2 5.94/5.26=1.129 5.94 + 5.94 5.94 + 5.94 5.94 + 5.94 0.521 0.648 0.648 0.648 0.521 — h （KN?m） 9946 12371 12371 12371 9946 反彎點高度。表 3-7 ⑦軸所對應(yīng)的橫向中框架柱各層橫向地震剪力作用 5.26 5.26 5.26 = 2.259 = 2.259 = 2.259 層次 3 2 1 G iH i hi Hi Gi Gi Hi 4.8 4.8 5.75 15.35 10.55 5.75 2325.6 2709.1 2765.2 35697.96 29581 15899.9 3 ∑ G iH i i =1 0.445 0.356 0.198 Fi 197.67 158.14 87.95 Vi 197.67 355.81 444.2 5.94/5.26=1.129 — K =∑ ib 2ic (一般層) = 0.943 a=K 2+ K 層） （一般 57005 D = 12ai c A 軸中框架 邊柱 B 軸中框架 中柱 C 軸中框架 中柱 D 軸中框架 中柱 E 軸中框架 邊柱 ∑D r 2 × 5.94 2 × 6.3 0.320 0.485 0.485 0.485 0.320 h （KN?m） 10500 15914 15914 15914 2 2 × (5.94 + 5.94) 2 × (5.94 + 5.94) 2 × (5.94 + 5.94) 2 × 5.94 2 × 6.3 2 × 6.3 2 × 6.3 = 1.886 = 1.886 = 1.886 圖 3-4 地震剪力 表 3-8 ⑦軸所對應(yīng)的橫向橫向中框架各柱剪力及彎矩計算 柱號 10500 68742 A軸 B軸 ～ E軸 F軸 2 × 6.3 = 0.943 — — 0.9 ?T ? × 1 × 0.08 = 0.067 a 1 = ? g T ? η 2α max = 0.35 0.425 ? ? 由于 T 1 =0.425s≤1.4 T g =1.40.35=0.49s，可不考慮頂點附加地震作用， δ n =0.00，按底部剪力法，結(jié)構(gòu)橫向總水平地震作用標準值為： 3 = a 1G eq = 0.067 × 0.85 × ∑ G i = 0.067 × 0.85 × 7799.9 = 444.2KN F EK i =1 9 ( ) 樓 層 3 2 1 3 2 1 3 2 1 樓層剪力 /KN 197.67 355.81 444.2 197.67 355.81 444.2 197.67 355.81 444.2 柱D值 10500 10500 9946 15914 15914 12371 10500 10500 9946 樓層 ∑D值 68742 68742 57005 68742 68742 57005 68742 68742 57005 柱剪力 /KN 30.18 54.33 77.50 45.76 82.37 96.40 30.18 54.33 77.50 K 0.943 0.943 1.129 1.886 1.886 2.259 0.943 0.943 1.129 y0 0.350 0.450 0.593 0.394 0.450 0.550 0.350 0.450 0.593 M上 /KN?m 94.162 143.431 181.369 133.109 217.459 249.435 94.162 143.431 181.369 M下 /KN?m 50.702 117.353 264.256 86.539 177.919 304.865 50.702 117.353 264.256 西南科技大學建筑工程本科生畢業(yè)論文 表格中的數(shù)據(jù)以頂層 A 軸柱為例計算如下： D 10500 = =0.1527 A 軸柱 ∑ D 68742 V=0.1527×197.67=30.18KN 查表得 y 0 =0.35，從而算得 M 上 =30.18×4.8×(1-0.35)=94.162KN?m M 下 =30.18×4.8×0.35=50.702 KN?m 下述公式計算: ω k = β z ? s ? z ω o 基本風壓 ω o 為 0.3KN/m2。 由于此建筑地面粗糙度屬 B 類，有《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》查得風壓高度變化系數(shù) ? z 沿高度為 1.00，1.00，1.15。 M 左 風載體型系數(shù)按《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》迎風面取 0.8，背風面取-0.5。地震作用下的框架梁端彎矩、剪力及柱軸力（ 表 3-9 地震作用下的框架梁端彎矩、剪力及柱軸力（一） AB 跨 其余各數(shù)和類似算出。 （5）框架梁端彎矩、剪力及柱軸力 框架梁端彎矩、剪力及柱軸力見表 3-9 和表 3-10，中柱兩側(cè)梁端彎矩按梁線剛度分配。地震 作用下的框架彎矩見圖 3-5，地震作用下剪力及柱軸力見圖 3-6。 層次 3 2 1 L m 8.1 8.1 8.1 M左 KN?m 94.162 194.133 298.722 M右 KN?m 66.555 151.999 213.677 Vb KN 19.84 42.73 63.26 L m 8.1 8.1 8.1 BC 跨或 CD 跨或 DE 跨 M左 M右 KN?m KN?m 66.555 66.555 151.999 151.999 213.677 213.677 Vb KN 16.43 37.53 52.76 地震作用下的框架梁端彎矩、剪力及柱軸力（ 表 3-10 地震作用下的框架梁端彎矩、剪力及柱軸力（二） 層次 Vb NA KN KN 3 19.84 -19.84 2 42.73 -62.57 1 63.26 -125.83 ξν jz 高度 z 處的風振系數(shù)有公式 β z = 1 + 計算， ?z L m 8.1 8.1 8.1 EF 跨 M左 M右 KN?m KN?m 66.555 94.162 151.999 194.133 213.677 298.722 NB KN 3.41 5.2 10.5 柱軸力 NC ND KN KN 0 0 0 0 0 0 NE KN -3.41 -5.2 -10.5 NF KN 19.84 62.57 125.83 由于 W o T 1 2 =0.3× 0.45 2 =0.054 據(jù)此查 《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》 7.4.3 得 ξ =1.174， 表 又查表 7.4.4-3 得 ν =0.42， ? Z =1，最后代入公式計算得高度 z 處的風振系數(shù)分別為 1.493，1.493，1.433。圖 3-5 地震作用下的框架彎矩 風荷載作用計算下： 第三層： ω3 = ω k A= β z ? s ? z ω o A =1.433×(0.8+0.5)×1.15×0.3×7.2×4.8/2=11.11KN/m 第二層： ω2 = ω k A= β z ? s ? z ω o A =1.493×(0.8+0.5)×1.0×0.3×7.2×4.8=20.12KN/m 第一層： ω1 = ω k A= β z ? s ? z ω o A =1.493×(0.8+0.5)×1.0×0.3×7.2×(4.8+5.75)/2=22.11KN/m 圖 3-7 中為⑦軸所對應(yīng)的橫向中框架受風荷載作用的計算簡圖，圖中桿件旁所標數(shù)字為相應(yīng)圖 3-6 地震作用下的剪力及柱軸力 桿件的相對線剛度 I。 2、風荷載作用下的各柱剪力及彎矩計算 2.2.5 風荷載作用下橫向框架的內(nèi)力分析 1、風荷載計算 采用 D 值法求解框架的內(nèi)力，框架上所受到的風荷載見圖 7 所示，求解過程見表 3-11，由查 表可見各柱的上下層橫梁線剛度之比對反彎點高度的修正值 y1 均為零，并且上下層高對反彎點高 根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》 ，計算主要承重結(jié)構(gòu)是，垂直于建筑物表面上的風荷載標準值應(yīng)按 10 西南科技大學建筑工程本科生畢業(yè)論文 度的修正值 y 2 和 y 3 也均為零。從而由附表查得反彎點高度 y 0 即為反彎點高度。 1、荷載計算 ①屋面框架梁的均布荷載標準值 橫梁自重：0.3×(0.7-0.1)×25=4.5KN/m 梁側(cè)抹灰：2×(0.7-0.1)×0.02×17=0.408KN/m 恒載標準值：4.908 KN/m 風荷載作用下的框架梁端彎矩，剪力及柱軸力（ 表 3-13 風荷載作用下的框架梁端彎矩，剪力及柱軸力（二） EF 跨 層次 3 2 1 圖 3-7 ⑦軸所對應(yīng)的橫向中框架受風荷載作用的計算簡圖 風荷載作用下 載作用下⑦ 表 3-11 風荷載作用下⑦軸所對應(yīng)的橫向中框架各柱的剪力及彎矩計算 L m 8.1 8.1 8.1 M左 KN?m 2.269 7.653 14.887 M右 KN?m 3.216 9.749 20.977 Vb KN 0.677 2.148 4.428 NA KN -0.677 -2.148 -7.253 NB KN 0.117 0.375 1.127 柱軸力 NC ND KN KN 0 0 0 0 0 0 NE KN -0.117 -0.375 -1.127 NF KN 0.677 2.825 7.253 樓層 A軸 B軸 ～ E軸 F軸 樓層 剪力 11.11 31.23 53.34 11.11 31.23 53.34 11.11 31.23 53.34 柱D值 10500 10500 9946 15914 15914 12371 10500 10500 9946 樓層 ∑D 68742 68742 57005 68742 68742 57005 68742 68742 57005 柱剪力 V/KN 1.03 3.09 6.11 1.56 4.68 7.60 1.03 3.11 6.11 K 0.943 0.943 1.129 1.886 1.886 2.259 0.943 0.943 1.129 y0 0.350 0.450 0.593 0.394 0.450 0.550 0.350 0.450 0.593 M上 V/KN 3.216 8.016 14.300 4.538 12.355 19.665 3.216 8.016 14.300 M下 V/KN 1.733 6.677 20.832 2.950 10.109 24.035 1.733 6.677 20.832 圖 3-8 風荷載作用下的框架彎矩 3、風荷載作用下框架梁端彎矩，剪力及柱軸力 框架梁端彎矩、剪力及柱軸力見表 3-12 和表 3-13.中框架兩側(cè)梁端彎矩按梁線桿度分配。風 荷載作用下的框架彎矩見圖 3-8，風荷載作用下剪力及軸力見圖 3-9。風荷載作用下的框架梁端彎矩、剪力及柱軸力（ 表 3-12 風荷載作用下的框架梁端彎矩、剪力及柱軸力（一） AB 跨 層次 3 2 1 3.2.6 L m 8.1 8.1 8.1 M左 KN?m 3.216 9.749 20.977 M右 KN?m 2.269 7.653 14.887 Vb KN 0.677 2.148 4.428 L m 8.1 8.1 8.1 BC 跨、CD 跨、DE 跨 M左 M右 KN?m KN?m 2.269 2.269 7.653 7.653 14.887 14.887 Vb KN 0.560 1.890 3.676 圖 3-9 風荷載作用下的框架剪力及柱的軸力 ②屋面集中荷載 縱梁自重：0.25×(0.5-0.1) ×(7.2-0.6) ×25=16.5KN 梁側(cè)抹灰：2×(0.5-0.1)×0.02×(7.2-0.6)×17=1.7952KN 豎向荷載作用下橫向框架的內(nèi)力分析 還是采用⑦對應(yīng)的橫向中框架梁進行計算 11 西南科技大學建筑工程本科生畢業(yè)論文 屋面?zhèn)鱽碇髁旱暮爿d：7.2×2.7×5.07=98.56KN 集中恒荷載為：116.86KN 集中活荷載為：7.2×2.7×0.5=9.72KN 邊柱上的集中荷載 縱梁自重：0.25×(0.5-0.1) ×(7.2-0.6) ×25=16.5KN 梁側(cè)抹灰：2×(0.5-0.1)×0.02×(7.2-0.6)×17=1.7952KN 女兒墻自重（包括抹灰） ：7.2×0.6×5.24=22.637KN 屋面?zhèn)鱽砗愫奢d：7.2×2.7×5.07=49.28KN 合計：90.21KN 中柱上集中荷載 縱梁自重：0.25×(0.5-0.1) ×(7.2-0.6) ×25=16.5KN 梁側(cè)抹灰：2×(0.5-0.1)×0.02×(7.2-0.6)×17=1.7952KN 屋面?zhèn)鱽砗爿d：7.2×2.7×5.07=98.56KN 合計：116.86KN ③二三層框架梁的均布線荷載標準值 橫梁自重：0.3×(0.7-0.1)×25=4.5KN/m 梁側(cè)抹灰：2×(0.7-0.1)×0.02×17=0.408KN/m 恒載下標準值：4.908KN ④二三層集中荷載 縱梁自重：0.25×(0.5-0.1) ×(7.2-0.6) ×25=16.5KN 梁側(cè)抹灰：2×(0.5-0.1)×0.02×(7.2-0.6)×17=1.79KN 屋面?zhèn)鱽碇髁旱暮爿d：7.2×2.7×3.87=75.23KN 集中恒荷載為：93.53KN 集中活荷載為：7.2×2.7×3.5=68.04KN 邊柱上集中荷載 縱梁自重：0.25×(0.5-0.1) ×(7.2-0.6) ×25=16.5KN 梁側(cè)抹灰：2×(0.5-0.1)×0.02×(7.2-0.6)×17=1.7952KN 屋面?zhèn)鱽砗爿d：7.2×2.7×5.07=98.56KN 合計：116.86KN 中柱上集中荷載 縱梁自重：0.25×(0.5-0.1) ×(7.2-0.6) ×25=16.5KN 梁側(cè)抹灰：2×(0.5-0.1)×0.02×(7.2-0.6)×17=1.7952KN 樓面?zhèn)鱽碇髁旱暮爿d;7.2×2.7×3.87=75.23KN 合計：93.53KN ⑤計算 EF 跨二三層豎向荷載 E 軸集中荷載： 縱梁自重：0.25×(0.5-0.1) ×(7.2-0.6) ×25=16.5KN 梁側(cè)抹灰：2×(0.5-0.1)×0.02×(7.2-0.6)×17=1.7952KN 樓面荷載（包括抹灰） ：7.2×(2.7+2.1)/2×3.87=66.87KN 合計：85.17KN 橫梁上 IF 段線荷載 q1 和縱梁線荷載 q 2 p1 p2 q1 E Ⅰ p1 F p2 q1 =3.87×3.6=13.93KN/m q 2 =3.87×1.8=6.97KN/m 其等效均布荷載為 ` 3 3 q1 =[1-2× (1.8 / 6) + (1.8 / 6) ]×13.93=11.80KN/m ` E Ⅰ q1 F q 2 =5/8×6.97=4.36KN/m I 點集中恒載 縱梁自重：0.25×(0.5-0.1) ×(7.2-0.6) ×25=16.5KN 梁側(cè)抹灰：2×(0.5-0.1)×0.02×(7.2-0.6)×17=1.7952KN 樓面?zhèn)鱽淼暮愫奢d： [2.1/2×7.2+(1/2×1.8×1.8+1.8×4.2)×2]×3.89=100.31KN 橫向次梁：0.25×(0.5-0.1)×3×25=7.5KN 梁側(cè)抹灰：2×(0.5-0.1)×0.02×3×17=0.816KN 梁上內(nèi)墻自重：[7.2×(4.8-0.5)-0.9×2.1+2+1/2×6×(4.8-0.5)]×3.68=133.584KN 合計:260.51KN F 點集中恒載 縱梁自重 0.25×(0.5-0.1) ×(7.2-0.6) ×25=16.5KN 梁側(cè)抹灰 2×(0.5-0.1)×0.02×(7.2-0.6)×17=1.7952KN 樓面?zhèn)鱽淼暮爿d(1/2×1.8×1.8+1.8×4.2)×2×3.87=71.05KN 橫向次梁 0.25×(0.5-0.1)×3×25=7.5KN 梁側(cè)抹灰 2×(0.5-0.1)×0.02×3×17=0.816KN 12 西南科技大學建筑工程本科生畢業(yè)論文 縱向外墻（包括抹灰）[7.2×(4.8-0.5)-1.8×3×2]×3.84+1.8×3×2×0.4=81.73KN 梁上內(nèi)墻自重 1/2×6×(4.8-0.5)×3.68=47.47KN 合計：226.86KN IF 梁均布恒載 樓面恒載：11.8KN/m 橫梁自重：0.3×(0.7-0.1)×25=4.5KN/m 梁側(cè)抹灰：2×(0.7-0.1)×0.02×17=0.408KN/m 梁上的內(nèi)墻自重：(6-0.6)×(4.8-0.5)×3.68=81.48KN/m 合計:98.18KN/m E 點集中活荷載：7.2×(2.7+2.1/2)/2×3.5=60.48KN 雙向板內(nèi)橫梁上線性活載 q 3 和縱梁上線性活荷載 q 4 彎矩二次分配法計算過程見圖 3-12。 ①梁的固端彎矩可按下面方法求得 圖 3-11 活荷載示意圖 A3B3 跨： M Α3Β3 = -1/12 × 4.91 × 8.12 = -26.85 KN?m M B3A3 =26.85KN?m 116.86KN/m 116.86KN/m q 3 =3.87×3.6=13.93KN/m q 4 =3.87×1.8=6.97KN/m 其等效均布荷載為 ` q = [1-2× (1.8 / 6) 3 + (1.8 / 6) 3 ]×12.6=10.67KN/m 3 ` A3 4.91KN/m A3 q 4 =5/8×6.3=9.34KN/m I 點集中活荷載：[7.2×2.1/2+(1/2×1.8×1.8+1.8×4.2)×2]×3.5=90.72KN F 點集中活荷載：(1/2×1.8×1.8+1.8×4.2)×2×3.5=64.26KN IF 梁上的均布活荷載為：10.67KN/m ⑥底層柱自重：0.6×0.6×5.75×25=51.75KN 中框架恒載及活荷載見圖 3-10 和圖 3-11 A3 4.91KN/m II A3 116.86KN/m + A3 A3 + A3 2 2 M Α3Β3 = -116.86×2.7× 5.4 / 8.1 =-140.23KN?m 2 M B3A3 =116.86× 2.7 2 ×5.4/ 8.1 = 70.12KN?m 2 M Α3Β3 =-116.86×5.4× 2.7 2 / 8.1 =-70.12KN?m 2 M B3A3 =116.86× 5.4 ×2.7/ 8.12 =140.23KN?m 116.86KN/m A3 恒荷載示意圖(單位 單位:KN?m) 圖 3-10 恒荷載示意圖 單位 M Α3Β3 =-26.85-140.23-70.12 =-273.2KN?m M B3A3 = 26.85+70.12+140.23=273.2KN?m 2、用彎矩二次分配法對恒荷載進行內(nèi)力分析 13 西南科技大學建筑工程本科生畢業(yè)論文 B3C3 跨： M B1C1 = -1/12×4.91× 8.12 =-26.85KN?m M C1B1 =26.85 KN?m 93.53KN/m 93.53KN/m M F1E1 =26.85 KN?m 3 2 M E1F1 =-93.27× 6 /(12× 8.1 )×(4×8.1-3×6)=-368.47KN?m B1 B1 4.91KN/m C1 II C1 2 2 2 2 M F1E1 =93.27× 6 /(12× 8.1 )×(6× 8.1 -8×8.1×6+3× 6 )=-368.47KN?m 所以 M E1F1 =-300.18-26.85-368.47=-695.5KN?m M F1E1 =105.06+26.85+481.32=613.23KN?m 4.91KN/m ②梁的跨內(nèi)最大彎矩的求法 選擇典型的幾跨進行計算，方法：此處根據(jù)經(jīng)驗取梁的跨中截面作為跨內(nèi)最大彎矩考慮。 A3B3 跨： M K =116.87×4.05-156.8-1/2×4.91× 4.05 2 -116.86×1.35=118.50KN?m 93.53KN/m + C1 B1 B3C3 跨,C3D3 跨,D3E3 跨,E3F3 跨與它類似。 A2B2 跨： M K =106.87×4.05-93.53-1/2×4.91× 4.05 2 -93.53×1.35=100.15KN?m + B1 M B1C1 = -93.53×2.7× 5.4 / 8.1 =-112.24KN?m 2 M C1B1 =93.53× 2.7 2 ×5.4/ 8.1 =56.12 KN?m 2 M B1C1 = -93.53×5.4× 2.7 2 / 8.1 =-56.12KN?m 2 2 M C1B1 =93.53× 5.4 ×2.7/ 8.1 =112.24KN?m 2 2 93.53KN/m C1 B2C2 跨,C2D2 跨,D2E2 跨,E2F2 跨，A1B1 跨，B1C1 跨,C1D1 跨,D1E1 跨與它類似。 E1F1 跨： M K =416.83×4.05-480.87-1/2×4.91× 4.05 2 =402.1KN?m E2F2 跨與它類似。恒荷載作用下的彎矩圖如圖 2-13 所示 ③恒載作用下的框架剪力計算 按以下推導公式計算 所以 M B1C1 =-26.85-112.24-56.12=-195.21KN?m M C1B1 =26.85+56.12+112.24=195.21KN?m 260.51KN/m 19.73KN/m E1 4.91KN/m F1 II E1 4.91KN/m F1 260.51KN/m + F1 梁 AB 段： ∑ M A =0 2 M A - M B - p L-1/2 q L - Q B L=0 E1 + E1 M F1E1 =260.51× 2.1 ×6/ 8.1 =105.06 KN?m M E1F1 =-1/12×4.91× 8.1 =-26.85 KN?m 2 2 2 ? Q B =（ M A - M B ）/L- p -1/2 q L 14.82KN/m F1 ∑ M B =0 2 M A - M B + p L+1/2 q L - Q A L=0 E1F1 跨： M E1F1 =-260.51×2.1× 6 2 / 8.12 =-300.08 KN?m ? Q B =（ M A - M B ）/L+ p +1/2 q L 柱: ∑ M c =0：- M c - M D - Q D h =0 ? Q D = -（ M c + M D ）/ h ∑ M D =0：- M c - M D - Q C h =0 14 西南科技大學建筑工程本科生畢業(yè)論文 Q C1D1 =(195.21-179.83)/8.1+93.53+19.89=115.32KN Q D1C1 =(195.21-179.83)/8.1-93.53-19.89=-111.52KN Q D1E1 =(149.8-326.82)/8.1+93.53+19.89=91.57KN Q E1D1 =(195.21-179.83)/8.1-93.53-19.89=-135.27KN Q E1F1 =(667.83-480.87)/8.1+93.53+19.89=451.7KN Q F1E1 =(667.83-480.87)/8.1-93.53-19.89=-407.21KN ? Q C = -（ M c + M D ）/ h 根據(jù)以上公式可求得各梁端剪力為 剪力計算結(jié)果見圖 3-14. ④恒載作用下框架的軸力計算如圖 3-15 所示。 Q A3B3 =（156.8-317.79）/8.1+116.86+（4.91×8.1）/2=116.87 KN Q B3A3 =（156.8-317.79）/8.1-116.86-（4.91×8.1）/2=-156.62 KN Q B3C3 =（294.86-273.2）/8.1+116.86+4.91×8.1/2=139.42 KN Q B3C3 =（294.86-273.2）/8.1-116.86-4.91×8.1/2=-134.07 KN Q D3E3 =(273.2-230.51)/8.1+136.75=142.02KN Q E3D3 =(273.2-230.51)/8.1-136.75=-130.48KN Q E3F3 =(249.64-191.26)/8.1+136.75=143.95 KN Q F3E3 =(249.64-191.26)/8.1-136.75=-129.54 KN Q A2B2 =(166.47-218.86)/8.1+93.53+19.89=106.95KN Q B2A2 =(166.47-218.86)/8.1-93.53-19.89=-119.89KN Q B2C2 =(202.8-195.21)/8.1+93.53+19.89=114.36KN Q C2B2 =(202.8-195.21)/8.1-93.53-19.89=-112.48KN Q C2D2 =(195.21-180.44)/8.1+93.53+19.89=115.24KN Q D2C2 =(195.21-180.44)/8.1-93.53-19.89=-111.60KN Q D2E2 =(149.17-325.8)/8.1+93.53+19.89=91.61KN Q E2D2 =(149.17-325.8)/8.1-93.53-19.89=-135.23KN Q E2F2 =(663.03-516.08)/8.1+93.53+19.89=446.76KN Q F2E2 =(663.03-516.08)/8.1-93.53-19.89=-412.15KN Q A1B1 =(140.28-219.97)/8.1+93.53+19.89=103.58KN Q B1A1 =(140.28-219.97)/8.1-93.53-19.89=-123.25KN Q B1C1 =(203.58-195.21)/8.1+93.53+19.89=114.45KN Q C1B1 =(203.58-195.21)/8.1-93.53-19.89=-112.39KN 圖 3-13 恒載作用下彎矩圖 恒荷載作用下的剪力圖(單位 單位： 圖 3-14 恒荷載作用下的剪力圖 單位：KN) 15 西南科技大學建筑工程本科生畢業(yè)論文 68.04KN/m 68.04KN/m B1 C1 II 68.04KN/m B1 恒荷載作用下框架的軸力圖（單位： ） 圖 3-15 恒荷載作用下框架的軸力圖（單位：KN） C1 + B1 M B1C1 = -68.04×5.4× 2.7 2 / 8.12 =-40.82KN?m M C1B1 =68.04× 5.4 2 ×2.7/ 8.12 =81.65 KN?m 所以 M B1C1 = -81.65-40.82=-122.47KN?m 68.04KN/m 3、用彎矩二次分配法對活荷載進行內(nèi)力分析 由于樓面活載小于 4.0KN/m2,故按活載滿布的情況計算。 為減小誤差， 將最終結(jié)果中梁的跨中 彎矩擴大 1.2 倍，支座彎矩不變。 ①活荷載作用下的框架梁的固端彎矩計算 9.72KN/m 9.72KN/m C1 A3 B3 M C1B1 =40.82+81.65=122.47 KN?m 90.72KN/m II 9.72KN/m E1 10.67KN/m F1 II B3 90.72KN/m A3 + A3 A3B3 跨： 2 2 M Α3Β3 = -9.72×2.7× 5.4 / 8.1 =-11.66KN?m 2 2 M B3A3 =9.72× 2.7 ×5.4/ 8.1 = 5.56KN?m 2 2 M Α3Β3 = -9.72×5.4× 2.7 / 8.1 =-5.56KN?m 2 2 M B3A3 =9.72× 5.4 ×2.7/ 8.1 = 11.66KN?m 93.53KN/m E1 F1 B3 E1 + 2 2 M F1E1 =90.72× 2.1 ×6/ 8.1 =36.59 KN?m 10.67KN/m F1 E1F1 跨： M E1F1 =-90.72×2.1× 6 2 / 8.12 =-104.53KN?m 3 2 M E1F1 =-10.67× 6 /( 8.1 ×12)×(4×8.1-3×6)=-42.15KN?m 2 2 2 2 M F1E1 =10.67× 6 /( 8.1 ×12)×(6× 8.1 -8×8.1×6+3× 6 )=55.06KN?m 所以 M Α3Β3 = -11.66-5.56=-17.22KN?m M B3A3 =5.56+11.66=17.22KN?m B1C1 跨： M B1C1 = -68.04×2.7× 5.4 / 8.1 =-81.65KN?m 2 2 所以 M E1F1 =-104.53-42.15=-146.68KN?m M F1E1 = 36.59+55.06=91.65KN?m 彎矩二次分配法計算過程見圖 3-16。 活荷載作用下的彎矩圖見圖 3-17。 16 M C1B1 =68.04× 2.7 ×5.4/ 8.1 =40.82 KN?m 2 2 西南科技大學建筑工程本科生畢業(yè)論文 ②活荷載作用下的剪力計算 Q F1E1 =-15.13-41.9=-57.03KN 活荷載作用下的剪力圖見圖 3-18，軸力圖見圖 3-19. Q A3B3 =(18.97-20.03)/8.1+9.72=9.59 KN Q B3A3 =(18.97-20.03)/8.1- 9.72=-9.85KN Q B3C3 =(18.59-17.22)/8.1+9.72=9.89KN Q B3C3 =(18.59-17.22)/8.1-9.72=-9.05KN Q D3E3 =(17.22-17.57)/8.1+9.72=9.68KN Q E3D3 =(17.22-17.57)/8.1-9.72=-9.76KN Q E3F3 =(21.05-39.13)/8.1+9.72=7.49 KN Q F3E3 =(21.05-39.13)/8.1-9.72=-11.95 KN Q A2B2 =(91.73-137.31)/8.1+68.04=62.41KN Q B2A2 =(91.73-137.31)/8.1-68.04=-72.67KN Q B2C2 =(127.23-122.47)/8.1+68.04=68.63KN Q C2B2 =(127.23-122.47)/8.1-68.04=-67.45KN Q C2D2 =(122.47-121.76)/8.1+68.04=68.13KN Q D2C2 =(122.47-121.76)/8.1-68.04=-67.95KN Q D2E2 =(120.29-141.83)/8.1+68.04=65.38KN Q E2D2 =(120.29-141.83)/8.1-68.04=-70.70KN Q A1B1 =(88.01-137.96)/8.1+68.04=61.87KN Q B1A1 =(88.01-137.96)/8.1-68.04=-74.21KN Q B1C1 =(127.72-122.47)/8.1+68.04=68.69KN Q C1B1 =(127.72-122.47)/8.1-68.04=-67.39KN Q C1D1 =(122.47-121.69)/8.1+68.04=68.14KN Q D1C1 =(122.47-121.69)/8.1-68.04=-67.94KN Q D1E1 =(120.18-143.55)/8.1+68.04=65.15KN Q E1D1 =(120.18-143.55)/8.1-68.04=-70.93KN Q E1F1 =90.72× 6 2 ×(2×2.1+8.1)/ 8.13 =75.59KN Q F1E1 =-90.72× 2.12 ×(2×6+8.1)/ 8.13 =-15.13KN Q E1F1 =10.67× 6 3 /(2× 8.13 )×(2×8.1-6)=22.12KN Q F1E1 =10.67×6/(2× 8.13 )×(2× 8.13 -2× 6 2 ×8.1+ 6 3 )=-41.9KN Q E1F1 =75.59+22.12=97.71KN 圖 3-17 活荷載作用下的彎矩圖 - 圖 3-18 活荷載作用下的剪力圖（單位：KN） - 活荷載作用下的剪力圖（單位： ） 圖 3-19 活荷載作用下的軸力圖（單位：KN） - 活荷載作用下的軸力圖（單位： ） 3.2.7 框架梁、柱的內(nèi)力組合與設(shè)計 1、框架梁的內(nèi)力組合 計算框架各層梁的各控制截面及其編號如圖 2-18 所示。 （控制截面取跨中和支座邊截面）該 框架活荷載的最不利組合采用滿跨布置，活荷載下的跨中彎矩乘以 1.2 的系數(shù)。 17 西南科技大學建筑工程本科生畢業(yè)論文 各控制截面在不同的荷載作用下的內(nèi)力于表 3-12 中。 表 3-19 承載力抗震調(diào)整系數(shù) 1 1 1 2 2 2 34 34 34 5 5 5 6 7 6 7 6 7 8 8 8 9 10 9 10 9 10 11 11 11 12 13 12 13 12 13 14 14 14 15 15 15 結(jié)構(gòu)構(gòu)件類 型 — r RE b′ = f 正截面承載力計算 受彎構(gòu) 件 0.75 偏心受壓構(gòu) 件 0.8 偏心受拉構(gòu) 件 0.85 剪力 墻 0.85 斜截面承載力計 算 各類構(gòu)件及框架 節(jié)點 0.85 局部受壓承載力 計算 — 1.0 注：軸壓比小于 0.15 的偏心受壓柱的承載力抗震調(diào)整系數(shù)應(yīng)取 0.75. l 8.1 = = 2.7m 3 3 按梁間距考慮時： b ′ = b + Sn = 300 + 7800 = 8100mm f 按翼緣厚度考慮時： h 0 = h - αs = 700 - 35 = 665mm h ′ 100 f = = 0.15 > 0.1 h 0 665 此種情況下不起控制作用，故取 b ′ = 2700mm f 材料：梁內(nèi)縱筋選用 HRB335 級鋼( f y = f y′ = 300N/mm 2 )， ξ b = 0.550 下部跨間截面按單筋 T 形截面計算因為： h′ 100 α1f c b ′ h f′ (h 0 - f ) = 1.0 × 14.3 × 2700 × 100 × (665 ) f 2 2 = 2239.38KN ? m > 244.12KN ? m 屬第一類 T 形截面 M 244.12 × 106 = = 0.01125 αs = 2 α1f c b ′ h 0 1.0 × 14.3 × 2700 × 6652 f ξ = 1 ? 1 ? 2αs = 1 ? 1 ? 2 × 0.01125 = 0.0113 ξα f b ′ h 0.0113 × 1.0 × 14.3 × 2700 × 665 A= 1 c f 0 = = 916.22mm 2 fy 300 實配鋼筋：4?25(As=1964mm2) 1964 ρ= = 0.94% > 0.25% 300 × 700 所以，滿足要求。 將下部跨間截面的 4?25 鋼筋伸入支座，作為支座彎矩作用下的受壓鋼筋(As=1964mm2)，再 計算相應(yīng)的受拉鋼筋 A S ，即支座 A 上部 609.48 × 106 ? 243.66 × 1964 × (665 ? 35) αs = = 0.162 1.0 × 14.3 × 300 × 6652 2α ′ 2 × 35 ε = 1 - 1 - 2α s = 0.178 > S = = 0.105 h0 665 α 1fcbx + f ?yA S 所以按計算配筋 As= fy 18 8100 8100 8100 8100 8100 圖 3-20 各層框架梁控制截面 - 此框架有抗震的要求， 故應(yīng)考慮相應(yīng)的荷載組合， 在每種荷載組合中分別組合 M max 、 min 、 M 。在每一內(nèi)力組合中，恒載總是有的，活載則按使改內(nèi)力最不利來進行組合。組合的詳 max 細過程見表 3-13，由于內(nèi)力組合得到的各截面的設(shè)計控制內(nèi)力見表 3-14。 2、框架內(nèi)力組合 和V 用彎矩二次分配法和 D 值法求得的在恒載、風載、地震作用和有關(guān)活荷載作用下的內(nèi)力示于 表 3-15。柱截面尺寸為 b×h=600mm×600mm，對稱配筋。混泥土強度等級為 C30?，F(xiàn)求各層柱控 制截面處的最不利內(nèi)力設(shè)計值。各層柱的內(nèi)力組合見表 3-16。各層柱的各截面最不利內(nèi)力組合見 表 3-17。對框架柱的剪力組合值見表 3-14。 3.2.8 框架梁的配筋計算 1、在進行框架梁、柱的截面配筋計算時需考慮兩個有關(guān)的計算系數(shù)。 活荷載按樓層的折減系數(shù) β ，根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》中對這一系數(shù)的取值規(guī)定，此處取 0.85。 承載力抗震了調(diào)整嚇唬 r RE 按《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》第 11.1.6 條考慮地震作用組合的混凝土 結(jié)構(gòu)構(gòu)件。其截面承載力應(yīng)除以承載力抗震調(diào)整系數(shù) r RE 。承載力抗震調(diào)整系數(shù)按表 3-19 取值。 2、現(xiàn)對框架梁進行配筋計算。 （1）框架梁的正截面受彎承載力計算(A1B1 跨) 當梁下部受拉時，按 T 形截面設(shè)計，當梁上部受拉時，按矩形截面設(shè)計。 翼緣計算寬度按跨度考慮時： 西南科技大學建筑工程本科生畢業(yè)論文 = 1.0 × 14.3 × 300 × 0.29 × 665 + 300 × 1964 =2715.76 mm 2 300 3.2.9 框架柱的配筋計算 選取 4?25+2?22（As=2724） ρ =2724/300×700=1.44%>0.3%滿足要求。 剪跨比和軸壓比驗算表 3-22 給出了框架各層剪跨比和軸壓比計算結(jié)果，由表可見，各柱的剪 跨比和軸壓比均滿足規(guī)范要求。 （剪跨比均大于 2，軸壓比均小于 0.9）表 3-20 柱的剪跨比和軸壓比驗算 （2）梁斜截面受剪承載力設(shè)計 為了防止斜壓破壞，驗算截面最小尺寸 γ RE V = 182.75KN < 0.25β C f c bh 0 = 0.25 × 1.0 × 14.3 × 300 × 665 = 713.2KN 故截面尺寸滿足要求。 梁端加密區(qū)取 2 肢 Ф8@100，箍筋用 HPB235 級鋼筋( f yv = 210N/mm 2 )，則： A 0.42f t bh 0 +1.25f yv SV h 0 S 210 = 0.42 × 1.43 × 300 × 665 +1.25 × 210 × × 665 = 455.4KN > 183.75KN 100 加密區(qū)長度取 1.5hb=1.5×800=1200mm 和 500 中的最大值， 非加密區(qū)取 2 肢 Ф8@150， 箍筋設(shè) 置滿足要求。 配箍驗算 V1 = 0.7f t bh 0 = 0.7 × 1.27 × 300 × 665 = 177.36 ＜ 220.92kN 故需按計算配筋，僅配箍筋。 采用雙肢Ф8 箍筋， A sv1 = 50.3mm 2 ，則箍筋間距 s； 1.75 1.75 × 1.27 × 300 × 665 V1 f t bh 0 220.92 × 103 ? nAsv1 3 +1 λ +1 = 0.58 = = s f yv h 0 210 × 665 s= 2 × 50.3 = 173.45mm ，取 s=150mm 0.58 f 1.43 = 0.16% = 0.24 t = 0.24 × f yv 210 2 × 50.3 = 0.22% ＞ 0.15,滿足要求 300 × 150 D C 柱 號 A 層 次 3 b mm 600 600 600 600 600 600 600 600 600 600 600 600 600 600 600 600 600 600 ho mm 560 560 560 560 560 560 560 560 560 560 560 560 560 560 560 560 560 560 fc N/mm 14.3 14.3 14.3 14.3 14.3 14.3 14.3 14.3 14.3 14.3 14.3 14.3 14.3 14.3 14.3 14.3 14.3 14.3 2 Mc KN?m 354.15 390.81 420.32 221.56 324.90 442.45 190.34 310.97 435.96 190.34 332.1 445.27 319.62 597.41 530.28 478.08 689.48 547.82 Vc KN 142.04 175.26 151.39 87.62 145.05 192.64 76.61 137.91 228.99 81.76 148.44 162.49 132.71 279.15 208.51 212.2 334.6 211.87 N KN 352.32 811.67 1277.46 645.20 1355.36 2083.32 610.18 1253.32 1965.28 621.24 1281.53 1956.42 614.88 1791.11 2985.83 371.79 1427.05 2487.19 Mc/(Vcho) 4.45 3.98 4.96 4.52 3.99 4.10 4.44 4.03 3.39 4.16 3.4 4.89 4.31 3.82 4.54 4.02 3.68 4.68 N/fcbh 0.068 0.157 0.248 0.125 0.263 0.405 0.119 0.243 0.382 0.121 0.249 0.380 0.119 0.348 0.579 0.072 0.277 0.483 柱 2 1 3 B 柱 2 1 3 柱 2 1 3 柱 2 1 3 E 配筋率： ρsvmin 柱 2 1 3 F ρsv = 柱 2 1 其他梁及其截面參見表 3-19。 （3）裂縫寬度驗算：[max]≤0.3,列表于后。 σsk=MK/Asηh0=MK/0.87ASh0 ψ=1.1-0.65ftk/ρteσsk 注：若ρte≤0.01時，取ρte=0.01 ρte=As/Ate=As/0.5bh，ψ<0.2時，取0.2；ψ>1時,取ψ=1 ωmax=αcrψσsk(1.9×C+0.08deq/ρte)/Es（其中αcr取2.1） 1、柱正截面承載力計算 以第三層 B 軸柱為例說明。 由于 n=0.125<0.15，取 γRE=0.75 γREM=151.07KN?m, γREN=388.19KN e0=M/N=151.07×106/388.19×103=389.17mm ea 取 20mm 荷偏心方向截面尺寸的 1/30 兩者中的較大值， 19 西南科技大學建筑工程本科生畢業(yè)論文 ea=20mm ei=e0+ea=389.17+20=409.17mm 柱的計算長度 l0=1.25×4.8=6m（底層取 l0=1.0h） ζ1=0.5fcA/N=0.5×14.3×60×600/388190=6.63>1 取 ζ1=1 l0/h=10<15，取 ζ2=1 l0/h=>5,故要考慮偏心增大系數(shù) η。 1 η=1+ (l0/h)2ζ1ζ2=1+560/1400×409.17=1.098 1400ei/ho e=ηei+h/2-as=1.098×409.17+(600/2)-40=709.2mm e=ηei+h/2-as=115.22+600/2-40=375.22mm 因為 ζbfcbh0=0.518×14.3×600×560=2488.9KN ＞N=586.88KN 故按構(gòu)造配筋，且應(yīng)滿足 ρmin=0.7%。單側(cè)配筋率 ρmin ≥ 0.2% As=A`s=ρminbh=0.2%×600×600=720mm2 20（As=1520mm2） 取4 ρ=1520×2/600×600=0.84%>7% 其它柱的配筋結(jié)果見表 2-22。 2、柱斜截面受剪承載力計算 以第三層 B 柱為例計算。 由于抗剪承載力有地震作用組合控制，有 V=87.62KN 由于軸壓比 n=0.125<0.15，故 γ RE =0.75，否則為 0.85. 1 1 0.2βcfcbh0= ×0.2×1.0×14.3×600×560=1281.28KN>V=87.62 0.75 γ RE 與 V 相應(yīng)的 λ = H n /2h0=(4.8-0.7)/2×0.56=3.66 取 λ =3 0.3fcbh=0.3×14.3×600×600=1544.4KN>N=645.2KN 判別大小偏心受壓 ζ=x/h0=N/fcbh0=388.19/14.3×600×560=0.081< ε b =0.518 為大偏壓情況。 求縱向鋼筋截面面積 A`s 和 As X=N/fcb=388.19/1×14.3×600=45.2 ㎜<2a`s=2×4.=80 ㎜ 近似取 x=2a`s 則 A`s=As=N(ηei -0.5h+ a`s )/f`y(h0-a`s) 388.19 × 10 3 × (1.098 × 409.17 ? 0.5 × 600 + 40 ) = =471mm2 300 × (560 ? 40) 再按 Nmax 及相應(yīng)的 M 一組計算。 N=586.88KN M=32.4KN?m 取 N=645.2KN fy v A s v h0=γREV-1.05ftbh0/(λ+1)-0.056N = 0.75 × 87.62 × 1000 ? 1.05 × 1.43 × 600 × 560 ? 0.056 × 645.2 <0 S 故該層應(yīng)按構(gòu)造配置箍筋。 柱端加密區(qū)的箍筋選用 4 肢 φ10@100。 由前表可得一層柱底的軸壓比為 0.125， 查得 λv=0.107， 則最小體積配箍率 1.43 f = 0.16% ρ min = 0.24 × t = 0.24 × 210 f yv n A sv 4 × 78.5 = = 0.52% > ρ min = 0.16% ρ sv = bs 600 × 100 非加密區(qū)還應(yīng)滿足 s＜10d=220mm，故箍筋取 4 肢 φ10@200。 各層柱配筋計算結(jié)果見下表 3-22。 3、框架梁柱節(jié)點核芯區(qū)截面抗震驗算 此組內(nèi)力是非地震組合情況，且無水平荷載效應(yīng)，故不必進行調(diào)整。 且取 l0=1.25H=6m e0=M/N=32.4×106/586.86×103=55.21mm ei= e0+ea=55.21+20=75.21mm l0/h=6000/600=10＜15 本框架為三級抗震等級，且房屋高度距二級框架房屋的高度下限較遠，故可不進行抗震驗算。 4、對于 e0/h0≥0.55(即 e0≥0.55h0=308mm)的偏心受壓柱要進行裂縫驗算。 a、A 柱三層上截面: e0=938.69mm，Mk=354.15KN?m，Nk=282.96KN 同理可求得 ζ1=1,ζ2=1。 ηei=1.532×75.21=115.22 ㎜＜0.3h0=168mm 故按小偏心受壓計算。 20 西南科技大學建筑工程本科生畢業(yè)論文 e=438.4mm，αs=35mm，h0=560-35=525mm Es=2.0×105N/mm，ν =1.0 ηh0=[0.87-0.12(h0/e)2] h0=[0.87-0.12(315/438.4)2]×315=254.53mm σsk=Nk(e-ηh0)/(Asηh0)=86.23×103×(438.4-254.53)/(603×254.53)=103.3N/mm ρte=As/(0.5bh)=603/(0.5×350×350)=0.00984 ψ=1.1-0.65ftk/(ρteσsk)=1.1-0.65×2.01/(0.00984×103.3)=-0.18<0.2 ，取 0.2。 deq=∑nidi /(∑nidi)=16mm ωmax=αcrψσsk[1.9C+0.08deq/(υρte)]/Es=2.1×0.2×103.3×(1.9×25+0.08×16/0.0098)/(2×105)=0.038<[ω max]=0.2mm 2 g+q=9.52KN/㎡ A B C D E F ，滿足。 圖 3-21 板的計算簡圖 b、F 柱上截面： e0=913.36mm,Mk=22.26KN?m,Nk=101.37KN e=456.0mm,αs=35mm,h0=300-35=265mm Es=2.0×10 N/mm,υ=1.0 ηh0=[0.87-0.12(h0/e) ]h0=[0.87-0.12(265/456) ]×265=219.81mm σsk=Nk(e-ηh0)/(Asηh0)=101.37×10 ×(456-219.81)/(603×219.81) =136.07N/mm ρte=As/(0.5bh)=603/(0.5×300×300)=0.0134 ψ=1.1-0.65ftk/(ρteσsk)=1.1-0.65×2.01/(0.0134×136.07)=-0.38<0.2 , 取 0.2 deq=∑nidi2/(∑nidi)=16mm ωmax=αcrψσsk[1.9×C+0.08×deq/(υρte)]/Es=2.1×0.2×136.07×(1.9×25+0.08×16/0.0134)/(2×10 )=0.041 <[ωmax]=0.2mm , 滿足。 3.2.10 樓板配筋計算 1、計算簡圖 樓蓋結(jié)構(gòu)平面布置圖如圖 3-10 所示，板按考慮塑性內(nèi)力重分布設(shè)計。 板的實際跨數(shù)為 15 跨，可按 5 跨簡圖計算。在軸線⑥和軸⑦取 1m 寬的板帶為計算單元。由 板的實際結(jié)構(gòu)可知：次梁截面為 b=250mm，現(xiàn)澆板在框架梁上的支撐長度為 a=120mm，板厚 h=100mm，按塑性內(nèi)力重分布設(shè)計。板的計算跨度為： 邊跨： L 01 = L n =2700-250/2-125=2450mm 中間跨： L 02 = L n =2700-250=2450mm 板的計算簡圖如圖 2-11 所示。 5 3 2 2 5 2、板承受的荷載 恒荷載標準值 彩綠色水磨石：0.65KN/m2 18 ㎜厚水泥砂漿找平：0.018×20=0.36KN/m2 100 ㎜厚現(xiàn)澆鋼筋混泥土樓板：0.1×25=2.5KN/m2 20 ㎜厚板低抹灰：0.02×17=0.34KN/m2 合計：3.85KN/m2 活荷載標準值：3.5KN/m2 由于活荷載較大，可變荷載起控制作用。恒荷載的餓分項系數(shù)取 1.2，活荷載分項系數(shù)取 1.4。 荷載總設(shè)計值：g+q=1.2×3.85+1.4×3.5=9.52KN/m2 3、內(nèi)力計算（見表 2-23）表 3-23 板的彎矩設(shè)計值計算過程 截面位置 計算跨度 L 0 （m） 彎矩系數(shù) a mb 彎矩設(shè)計值 M= a mb (g+q) L 0 2 端支座 -1/16 L 01 =2.45 -9.52× 2.45 2 /16=-3.57 邊跨跨中Ⅰ -1/14 L 01 =2.45 9.52× 2.45 2 /14=4.08 第二支座 B -1/11 L 02 =2.45 -9.52× 2.45 2 /11=-5.19 1/16 中間跨跨中Ⅱ、Ⅲ L 02 =2.45 9.52× 2.45 2 /16=3.57 中間支座 C -1/14 L 02 =2.45 -9.52× 2.45 2 /14=-4.08 4、板的配筋 板的混泥土為 C 30 （ f c =14.3 KN/m2， f t =1.43 KN/m2） 。 2 HPB235 鋼筋： f y =210 KN/m ，板厚 100mm， h 0 =100-20=80mm，b=1000mm。 對軸線②—⑨間的板帶考慮起拱作用，其跨內(nèi)Ⅱ、Ⅲ截面和支座 B、C 的彎矩設(shè)計值可折減 20%。 2.2.11 框架柱下獨立基礎(chǔ)設(shè)計 21 西南科技大學建筑工程本科生畢業(yè)論文 1、基礎(chǔ)計算：7 軸 A 柱 采用獨立基礎(chǔ),混凝土強度等級為 C 30 ( f c = 14.3 KN/m2, f t = 1.43 KN/m2)底板鋼筋選用鋼筋 HRB235 級鋼( f y = f y' = 300 KN/m2)。基礎(chǔ)梁取 250mm×400mm?；A(chǔ)類型：臺階式柱基。 （1）荷載計算 由柱傳到基頂?shù)暮奢d 由框架柱內(nèi)力組合表可得荷載設(shè)計值： 第一組： M = ?304.96 KN?m， N = 912.16 KN， V = ?124.3 KN 第二組： M = ?48.38 KN?m， N = 1277.46 KN， V = ?21.67 KN 第三組： M = 382.11 KN?m， N = 1239.4 KN， V = 151.2 KN 由基礎(chǔ)梁傳至基頂?shù)暮奢d： 墻自重： ( 7.2 - 0.6 ) × (5.75 - 0.7) - 5.1 × 3.2 = 70.79 KN 基礎(chǔ)梁： ( 7.2 - 0.6 ) × 0.3 × 0.55 × 25 = 27.23 KN 窗自重：5.1×3.2×0.4=6.53KN 合計： G = 104.73 KN 由基礎(chǔ)梁傳至基礎(chǔ)頂面荷載設(shè)計值為： G 對基礎(chǔ)底面中心的偏心距 e = 0.6 ? 0.3 = 0.15 m 2 2 Ge = 104.73 × 0.15 = 15.71 KN?m 1382.19 × 103 = 6.49 m2，1.2×A=7.79m2 250 ? 20 × 1.85 L L 取 = 1.5 由 = 1.5 和 A = Lb = 7.79 b b A= 可得 b × L = 2.4 × 3.3 = 7.92 m2 b、地基承載力特征值的修正 f a = f ak + ηb γ ( b - 3) + ηd γ m ( d - 0.5 ) 根 據(jù) 設(shè) 計 任 務(wù) 書 ， 查 《 建 筑 地 基 基 礎(chǔ) 設(shè) 計 規(guī) 范 》 GB50007-2002. 表 5.2.4 得 ： ηd = 0.3 ηd = 1.6 。 rm = ( 0.5 × 18 + 1.35 × 18.5) /1.85 = 18.36 KN/ m 3 f a = f ak + ηα γ m ( d ? 0.5 ) = 250 + 1.6 × 18.36 × (1.85 ? 0.5) = 189.66 KN/ m2 驗算 e0 ≤ L 的條件 d M bot e0 = = 108.46 = 0.064m < L = 1.78 <滿足> N bot d (1382.19 + 20 × 2.4 × 3.3 × 1.85 ) c、基礎(chǔ)底面壓力的驗算 1 1 W = bl 2 = × 2.4 × 3.32 = 4.356 6 6 M N 108.46 max Pmin = + rG d ± bot = 1382.19 + 20 × 1.85 ± = 236.42 < 1.2f a = 347.59KN/m 2 7.92 A W 4.356 2 186.62KN/m > 0 p m = ( 236.42 +186.62 ) /2 = 211.52KN/m 2 < 289.66KN/m 2 第一組： 1016.89 254.4 max Pmin = + 20 × 1.85 ± = 223.8KN/m 2 < 1.2f a = 347.59KN/m 2 7.92 4.356 106.99KN/m 2 > 0 ( 223.8 + 106.99 ) Pm = 作用于基底的彎矩和相應(yīng)基頂?shù)妮S力設(shè)計值分別為： 假定基礎(chǔ)高度為 900mm，則作用于基底的彎矩和相應(yīng)基頂?shù)妮S向力設(shè)計值為： 第一組： M bot = ?304.96 ? 15.71 ? 0.05 × 912.16 + 0.9 × 124.3 = ?254.41 KN?m N = 912.16 + 104.73 = 1016.89 KN 第二組： M bot = ?48.38 ? 15.71 ? 0.05 × 1277.46 + 0.9 × 21.67 = ?108.46 KN?m N = 1277.46 + 104.73 = 1382.19 KN 2 = 165.4KN/m 2 < f a = 289.66Kpa 第三組： M bot = 382.11 ? 15.71 ? 0.05 × 1239.4 ? 0.9 × 151.2 = 168.35 KN?m N = 1239.4 + 104.73 = 1344.13 KN 第三組： 1344.13 168.35 max Pmin = + 20 × 1.85 ± = 245.36 < 1.2f a = 347.59K P a 7.92 4.356 106.99KN/m 2 > 0 ( 245.36 + 168.15 ) Pm = d、確定基底的高度 （2）基礎(chǔ)尺寸的確定 a、初估選用軸力最大的初算 2 = 206.76KN/m 2 < f a 第二組 按中心荷載作用確定 前面初步假定基礎(chǔ)的高度為 0.9m ,采用階梯形基礎(chǔ)，初步確定的基礎(chǔ)剖面尺寸如下圖所示。 22 西南科技大學建筑工程本科生畢業(yè)論文 沖切荷載作用面積 A l =( l /2- l1 /2- h 0 )×b=(2.3/2-1.6/2-0.4)×2=1.3m 2 沖切荷載設(shè)計值： F l = Ps,max ? A l =208.36×1.3=270.87KN 因為 h=400， β hp 取 1.0.則 [ F l] =0.7 β hp f t a m h 0 =0.7×1.0×1.43×1650×400=660.66KN> F l 滿足要求。 （4）底板配筋計算 a.沿長邊方向的配筋計算 在第三組負載設(shè)計作用下，前面已算得 Ps,max = 175.25KN/m 2 相應(yīng)于柱邊及變階處的凈反力。 在各組荷載設(shè)計值作用下的地基最大凈反力。 第一組： Ps,max = 1016.89 + 254.41 = 186.79KN/m 2 7.92 4.356 第二組： Ps,max = 1382.19 + 108.46 = 199.42KN/m 2 7.92 4.356 第三組： Ps,max = 1344.13 + 58.393 = 208.36KN/m 2 7.92 4.356 （3）抗沖切計算按第一組負載設(shè)計值作用下的地基凈反力進行計算。 沖切力近似按最大地基凈反力 Ps,max 計算， 即取 Ps ≈ Ps,max = 208.36KN/m 2 。 柱與基礎(chǔ)交接處 h 0 = H 0 -40=0.9-0.04=0.86m a t =0.6m， a b = a t +2 h 0 =0.6+2×0.86=2.32m 基礎(chǔ)沖切驗算圖（單位： 圖 3-22 基礎(chǔ)沖切驗算圖（單位：mm） ） 則 a m =( a t + a b )/2=(0.6+2.31)/2=1.46m 沖切作用面積 A l =( l /2- l1 /2- h 0 )×b=(2.3/2-0.6/2-0.86)×2.4=1.176m2 沖切荷載設(shè)計值 F e = Ps,max ? A l =208.36×1.176=245.03KN 又因為 h=900m，用內(nèi)插法求得 β hp =1.0-0.1/1200×100=0.992 故 則有 F l < [ F l ] 故滿足要求。 基礎(chǔ)變階處 h 0 = H 0 - h 2 - a s =0.9-0.45-0.05=0.4m a t =1.2m， a b = a t +2 h 0 =1.2+2×0.86=2.32m [ F l] = 0.7β hpf t a mh 0 = 0.7 × 0.992 × 1.43 × 1.46 × 0.86 × 10 6 =1246.8 KN 0.3 + 1168.35 × = 176.74KN/m 2 7.92 4.356 1.65 PS C = 1344.13 + 168.35 × 0.9 = 190.79KN/m 2 7.92 4.356 1.65 1 2 則 MI = Ps ( l - h 0 ) ( 2b + b c ) 24 1 ?(176.74 + 208.36 ) ? 2 = ×? × 3.3 ? 0.6 ) × ( 2 × 2.4 + 0.6 ) = 315.83KN ? m 2? ( 24 ? ? 6 MI ASI = = 315.83 × 10 = 1360.16mm 2 ( 0.9 × 300 × 860 ) 0.9f y h 0 PSI = 1344.13 Pms? = M? = 23 (190.79 + 208.36 ) 2 = 199.58KN/m 2 則 a m =( a t + a b )/2=(1.2+2)/2=1.6m 1 2 × 199.58 × ( 3.3 ? 1.6 ) × ( 2 × 2.4 + 1.2 ) = 144.19KN ? m 24 西南科技大學建筑工程本科生畢業(yè)論文 A s? = 144.19 × 10 選用　12@180 6 ( 0.9 × 300 × 400 ) = 1335.12mm 2 N bot = 2985.83 + 29.08 = 3014.91KN 第三組： M bot = 45.18 ? 35.76 × 0.9 = 12.996KN m ? b、沿短邊方向的配筋 在第二組負載設(shè)計作用下，均勻分布的地基土凈反力。 Psm = N = 1382.19 = 174.52KN/m 2 A 7.92 1 1 2 2 MП = Psm ( b - b c ) ( 2l + h c ) = × 174.52 × ( 2.4 ? 0.6 ) × ( 2 × 3.3 + 0.6 ) = 141.35KN ? m 24 24 6 MП AП = = 141.36 × 10 = 608.79mm 2 ( 0.9 × 300 × 860 ) 0.9f y h 0 1 2 MП = × 174.52 × ( 2.4 ? 1.2 ) × ( 2 × 3.3 + 1.8 ) = 87.96KN ? m 24 6 M AП = П = 87.96 × 10 = 814.44mm 2 ( 0.9 × 300 × 400 ) ( 0.9f y h 0 ) 選用　10@200 2、基礎(chǔ)設(shè)計：6 軸 E 柱 N bot = 2221.92 + 29.08 = 2251KN （2）基礎(chǔ)底面尺寸的確定 由第二組荷載確定 l 和 b = 14.16m 2 A = 3014.91 250 ? 20 × 1.85 ) ( 取 b × L = 3.0m × 4.2m = 12.6 m2 驗算 e0 ≤ L 的條件 b e0 = M N = 12.996 ( 2251 + 20 × 3.0 × 4.2 × 1.85 ) = 0.0048 < L d = 2.27 滿足 W = 1 × 3.0 × 4.22 = 8.82 6 由前面計算可知： ηb = 0.3 ， ηd = 1.6 ， γ m = 18.36 KN/m 2 （1）荷載計算 a、由柱傳至基頂?shù)暮奢d f a = f ak + ηd γ m ( d ? 0.5 ) = 250 + 1.6 × 18.36 × (1.85 ? 0.5 ) = 289.66KN/m 2 3014.91 37.81 max Pmin = + 20 × 1.85 ± = 280.57KN/m 2 < 1.2f a 12.6 8.82 271.99KN/m 2 > 0 ( 280.57 + 271.99 ) Pm = 由柱內(nèi)力組合表可得荷載設(shè)計值如下： 第一組： M max = 47.52KN ? m ， N = 2527.61KN ， V = 208.52KN 第二組： M min = 91.8KN ? m ， N = 2985.83KN ， V = 59.99KN 第三組： M = 45.18KN ? m ， N = 2221.92KN ， V = 35.76KN b、由基礎(chǔ)梁傳至基頂?shù)暮奢d 基礎(chǔ)橫梁： 8.1 ? 0.6 × 0.3 × 0.55 × 25 = 15.47KN 2 2 ( 7.2 ? 0.6 ) × 0.3 × 0.55 × 25 = 13.62KN 基礎(chǔ)縱梁： 2 2 = 276.28KN/m 2 < f a = 289.66KN/m 2 第一組和第三組對比可以看出只需驗算第一組荷載值： 2556.69 287.54 max Pmin = + 20 × 1.85 ± = 272.51KN/m 2 < 1.2f a 12.6 8.82 207.31KN/m 2 > 0 ( 272.51 + 207.31) Pm = ( ) 2 = 239.91KN/m 2 < f a = 289.66KN/m 2 經(jīng)驗算以上都滿足要求。 （3）確定基底的高度 A、在各組荷載設(shè)計值作用下的地基最大凈反力： 第一組： Ps,max = 2556.69 + 287.54 = 235.51KN/m 2 12.6 8.82 第二組： Ps,max = 3014.91 + 37.81 = 243.57KN/m 2 12.6 8.82 第三組： Ps,max = 2251 + 12.886 = 180.12KN/m 2 12.6 8.82 G = 29.08KN 基礎(chǔ)梁傳至基礎(chǔ)頂面荷載不產(chǎn)生偏心。 C、作用于基底的彎矩和相應(yīng)基頂?shù)妮S向力設(shè)計值分別為： 假定基礎(chǔ)高度為 900mm ，則作用于基底的彎矩和相應(yīng)基頂?shù)妮S向力設(shè)計值為： 第一組： M bot = 475.21 ? 208.52 × 0.9 = 287.54KN m ? 抗沖切計算按第三組荷載設(shè)計值作用下的地基凈反力進行計算 B、在第三組荷載作用下的沖切力驗算 N bot = 2527.61 + 29.08 = 2556.96KN 第二組： M bot = 91.8 ? 59.99 × 0.9 = 37.81KN m ? 沖切力近似按最大地基凈反力 Ps,max 計算，即取 Ps1 ≈ Ps,max = 243.57KN/m 2 24 西南科技大學建筑工程本科生畢業(yè)論文 h 0 = H 0 -40=0.9-0.04=0.86m a t =0.6m， a b = a t +2 h 0 =0.6+2×0.86=2.32m<b=3m 則 a m =( a t + a b )/2=(0.6+2.31)/2=1.46m 沖切作用面積 A l =( l /2- l1 /2- h 0 )×b=(4.2/2-0.6/2-0.86)×3=2.82 m2 沖切荷載設(shè)計值 F e = Ps,max ? A l =243.57×2.82=686.67KN 又因為 h=900m，用內(nèi)插法求得 β hp =1.0-0.1/1200×100=0.992 0.7β h f c b m h 0 = 0.7 × 0.992 × 1.43 × 1460 × 860 = 1246.8KN > Fl ，所以滿足要求。 選用：　16@120 b、沿短邊方向的配筋計算 變階處的驗算 h 0 = H 0 h 2 a s =0.9-0.45-0.05=0.4m a t =1.8m， a b = a t +2 h 0 =1.8+2×0.4=2.4m 則 a m =( a t + a b )/2=(1.8+2.4)/2=2.1m 沖切荷載作用面積 A l =( l /2- l1 /2- h 0 )×b=(4.2/2-2.4/2-0.4)×2=1.0 m 2 在第二組荷載作用下，均勻分布的地基凈反力。 N 3014.91 PSm = = = 239.28KN/m 2 A 12.6 1 2 MШ = × 239.28 × ( 3.0 ? 0.6 ) × ( 2 × 4.2 + 0.6 ) = 516.84KN 　 24 MШ 516.84 × 106 ASШ = = = 2225.86mm 2 0.9f y h 0 0.9 × 300 × 860 1 2 M ?V = × 239.28 × ( 3.0 ? 1.8 ) × ( 2 × 4.2 + 2.4 ) = 155.05KN m 24 M IV 155.05 × 106 ASIV = = = 667.78mm 2 0.9f y h 0 0.9 × 300 × 860 ? 選用：　12@200 3.2.12 現(xiàn)澆樓梯設(shè)計 沖切荷載設(shè)計值： F l = Ps,max ? A l =243.57×1.0=243.57KN 0.7β h f t b m h 0 = 0.7 × 0.922 × 1.43 × 2100 × 400 = 775.25KN > F 樓梯由于跨度比較大,因此采用現(xiàn)澆整體式鋼筋混凝土梁式樓梯,其結(jié)構(gòu)布置如結(jié)構(gòu)部分所示 所示。 活荷載標準值： q k = 3.5N/m 2 材料選用： 混凝土采用 C30 ， f c = 14.3N/mm 2 鋼筋當 d ≤ 10mm 時,選用Ⅰ級鋼筋，當 d ≤ 12mm 時,選用Ⅱ級鋼筋 1、踏步板的計算 所以經(jīng)驗算基礎(chǔ)變階處滿足要求。 （4）基礎(chǔ)配筋計算 a、沿長邊方向的配筋計算 在第三組荷載設(shè)計值作用下， Ps'max = 155.634KN/m 2 ，相應(yīng)于柱邊及變階處的凈反力： PSΙ = 3014.91 + 37.81 × 0.3 = 239.89KN/m 2 12.6 8.82 2.1 PS∏ = 3014.91 + 37.81 × 1.2 = 241.73KN/m 2 12.6 8.82 2.1 ( 243.57 + 241.73) 則 PmsΙ = = 241.73KN/m 2 2 ( 243.57 + 241.73) Pms 　 = = 242.65KN/m 2 2 1 1 2 2 MΙ = PmsI ( l - h c ) ( 2b + bc ) = × 241.73 ( 4.2 ? 0.7 ) × ( 2 × 3.0 + 0.6 ) = 861.53KN ? m 24 24 1 2 M? = × 242.65 × ( 4.2 ? 2.4 ) × ( 2 × 3.0 + 1.8 ) = 255.51KN ? m 24 MΙ 461.53 × 106 = = 965mm 2 A sΙ = 0.9f y h 0 0.9 × 300 × 860 A s∏ = M? 0.9f y h 0 = 255.51 × 106 = 1206mm 2 0.9 × 300 × 400 25 假 定 踏 步 板 的 底 板 厚 度 δ = 50mm , 其 尺 寸 見 圖 3-23 。 踏 步 的 折 算 厚 度 為 h = c / 2 + σ / cos α = 160 / 2 + 50 / cos 29.74 0 = 138mm （1）荷載計算 恒荷載標準值 20 厚水泥砂漿面層：0.02×（0.3+0.16）×20=0.184KN/m 踏步自重：0.138×0.3×25=1.035mm 板低抹灰自重：0.02×0.346×17=0.18KN/m 合計：g=1.34KN/m 活荷載標準值為： q k = 3.5 × 0.3 = 1.05 KN/m 總荷載設(shè)計值為：P=1.2g+1.4q=1.2×1.34+1.4×1.05=3.08 KN/m 化為垂直于斜板方向的荷載 西南科技大學建筑工程本科生畢業(yè)論文 α = tg -1 '' d ' d 150 = 26.5650 ， cos α = 0.894 300 計算跨度： L 0 = 4.2 + 0.2 = 4.4m 彎矩： M = 1 8 p L0 2 = 1 8 × 5.16 × 4.4 2 = 12.49KN p 剪力： V = l n = 5.16 × 4.2 × 0.866 = 9.41KN m 2 2cos 29.74 ° b、配筋計算 q = q cosα = 4.4 × 0.894 = 3.93 KN/m （2）內(nèi)力計算 計算跨度： l0 = 1.65 + 0.15 = 1.8m l0 = 1.05l n = 1.05 × 1.65 = 1.815m 按 T 型截面計算 h f/ = 50mm 受壓翼緣跨度 b'f = L 0 b = 4.4 = 733mm 6 取較小者： l0 = 1.8m 跨中彎矩： 2 M = 1 pl0 = 1 × 3.08 × 1.8 2 = 1.25KN m 8 8 ? （3）配筋計算 有效高度： h 0 =h-20=138-20=118mm 受壓區(qū)高度： b'f = b + S n = 150 + 1650 = 975mm 2 取 b' = 733mm f 有效高度 h 0 = h - 35 = 300 ? 35 = 265mm 正截面承載力驗算： 判斷 T 型截面類別： 1/ 2 ? χ = h0 - ? h0 2 - 2M ? a 1f cb ? ? ? 1/2 = 118 ? ?118 2 ? 2 × 1.25 × 10 6 1.0 × 14.3 × 300? ? ? = 2.49mm α1f c b f/ h f/ (h 0 - h f/ /2) = 1.0 × 14.3 × 733 × 50 × ( 265 - 50/2 ) = 125.78ΚΝ ? m > M 屬于第一類 T 型截面 C、受壓區(qū)高度 鋼筋面積： 2 A S = a 1f cb f y = 1.0 × 14.3 × 300 × 2.49 210 = 51mm 按構(gòu)造選用 2Φ8(A s = 1006mm 2) 考慮最小配筋率 A s = ρ minbh = 0.0015 × 300 × 138 = 62.1mm 2 分布鋼筋選用 Φ6@300 。 2.樓梯斜梁的計算 ? χ = h0 - ? h0 2 - 2M ? b? a1f c ? ? 1/2 = 265 ? ? 265 2 ? 2 × 12.49 × 10 6 (1.0 × 14.3 × 300) ? ? ? =4.54mm 1/ 2 鋼筋面積 2 A S = a 1f cb f y == 1.0 × 14.3 × 733 × 4.54 300 = 159mm 斜梁 PTL-3 的截面尺寸為 150mm×300mm （1）荷載計算 由踏步傳來的荷載: 3.08 × (1.65 2 + 0.15) × (1 cos 29.74°) = 3.46KN/m 斜梁自重: 0.15 × (0.3 ? 0.5) × 25 × (1 cos 29.74°) = 1.30KN/m 斜梁抹灰自重： 0.02 × 0.3 × 2 ×17 ×1.2 × 0.15 × (1 cos 29.74°) = 0.28KN/m 金屬欄桿：1.2×0.1=0.12KN/m P=5.16KN/m 選用：2 Φ 14 (A S = 308mm 2) 斜截面承載力計算 配筋驗算 ρ = 308 = 0.68% > 0.2% 滿足要求 150 × 300 d、斜截面承載力計算 截面尺寸驗算 0.25f c bh 0 = 0.25 × 14.3 × 150 × 265 = 142.1ΚΝ > 9.41ΚΝ （2）斜梁截面設(shè)計 a、內(nèi)力計算 驗算是否按計算配箍筋 0.7f tb h 0 = 0.7 × 1.43 × 150 × 265 = 39789.75N > V = 9.41KN 26 西南科技大學建筑工程本科生畢業(yè)論文 選用二肢 φ6 @ 200 故按構(gòu)造要求配置 ρ sv = 2 × 28.3 150 × 300 = 0.19% 0.24f t 0.24 × 1.43 = = 0.163% < 0.19% ρ SVmin = 210 f yv 平臺梁自重： 0.2 × (0.5 ? 0.08) × 25 × 1.2 = 2.52ΚΝ/m 梁側(cè)抹灰自重：0.02×2×(0.5-0.08)×17×1.2=0.34KN/m p = 12.28KN/m 斜梁傳來的集中荷載： (5.16 × 4.2) / 2 = 10.84KN b、平臺梁的內(nèi)力計算 故滿足要求 PTL-4 的計算與 PTL3 的計算相同 計算跨度 L 0 = L n = 3.925m 彎矩 2 M = pl0 /8 + 2Pl0 /4 = 12.28 × 3.9252 / 8 + (2 × 10.84 × 3.925) / 4 = 44.92 KN?m （3）休息平臺梁的設(shè)計（TB-2） 取平臺板厚 h=80mm，b=1000mm a、荷載計算 剪力 V = Pln /2 + 2P = 12.28 × 3.925/2 + 1 × 10.84 = 34.94ΚΝ 板面抹灰自重： 1.2 × 0.02 × 20 × 1 = 0.48KN/m 平臺板自重： 1.2 × 0.02 × 20 × 1 = 0.48KN/m 板底抹灰：1.2×0.02×17×1=0.41 KN/m 恒荷載設(shè)計值：g=3.3 KN/m 活荷載設(shè)計值：q=1.4×3.5×1=4.9 KN/m 總荷載設(shè)計值：p=g+q=3.3+4.9=8.2 KN/m b、平臺板彎矩計算 平面梁的配筋計算 按倒 L 型截面計算 h f/ = 80mm 受壓翼緣寬度 b f/ = l0 /6 = 3925/6 = 654mm b f/ = Sn + b = 200 +1900/2 = 1150mm 計算跨度： L 0 = 1.60m 2 M = pl0 /8 = 8.2 × 1.62 / 8 = 2.62 KN/m 取 b f/ =654mm 梁的有效高度 h 0 = h ? 35 = 500 ? 35 = 465mm 判斷 T 形截面類別 α1f c b f/ (h 0 ? h f/ /2) = 1.0 × 14.3 × 654 × 80 × (465 - 80/2) = 317.97 KN>V C、平臺板配筋計算 h 0 = h ? 20 = 80 ? 20 = 60mm 受壓區(qū)高度： 2 x = h 0 - ? h 0 - 2M/ ( α1f c b ) ? ? ? 1/ 2 2 = 60 ? ?60 ? ( 2 × 2.62 × 106 ) / (1.0 × 14.3 × 1000 ) ? = 3.14mm ? ? 1/2 屬于第一類 T 形截面 c、正截面承載力計算 受壓區(qū)高度 x = h 0 - ? h 2 - (2M/α1f c b f/ ) ? ? 0 ? 1/ 2 2 = 465 ? ? 465 ? ( 2 × 44.92 × 106 /1 × 14.3 × 654 ) ? = 10.45mm ? ? 1/2 鋼筋面積 A s = α1f c bx/f y = 1.0 × 14.3 × 1000 × 3.14/210 = 218.3mm 2 選 Ф8@200（ A S = 251mm 2 ） （4）平臺梁的計算 考慮到構(gòu)件之間的相互關(guān)系，平臺梁的截面尺寸取 200mm×500mm a、荷載計算 鋼筋面積 A s = α1f c bx/f y = 1.0 × 14.3 × 654 × 10.45/300 = 325.71mm 2 選鋼筋為 3Ф14（ A S = 462mm 2 ）的 HRB335 鋼筋 配筋率 ρ = 462 /(200 × 500) = 0.46% > ρ min = 0.2% 平臺板傳來的荷載： 8.2 × (1.92 / 2 + 0.2) = 9.42KN / m 27 西南科技大學建筑工程本科生畢業(yè)論文 d、斜截面承載力計算 截面尺寸驗算 0.25f c bh 0 = 0.25 × 14.3 × 200 × 465 = 332.48ΚΝ > V = 34.49KN 驗算是否按計算配筋 0.7f t bh 0 = 0.7 × 1.43 × 200 × 465 = 93.09ΚΝ > V = 34.49KN 只需按構(gòu)造配筋選?6@150 驗算配箍率 ρsv = 2 × 28.3/ 200 × 150 = 0.19% ρsv,min = 0.24 × 1.43/210 = 0.00163 = 0.163% < ρsv 滿足要求。一層 層號 截面 號 恒載 表 3-24 框架梁內(nèi)力統(tǒng)計 活載 風載 地震作用 由于 PTL-2，PTL-5，PTL-6 的計算相同，此處就不再計算。 （5）樓梯柱 TZ-1 的計算 PTL-2 按簡支梁計算，故 TZ-1 簡化為軸心受壓 TZ-1 的截面尺寸為 250mm×250mm Ν = 45.78 + 1.2 × 0.25 × 0.25 × 25 × 2.4 = 51.54KN L 0 = 1.25 × 2.4 = 3m ， L 0 b = 15 ，查表可得穩(wěn)定系數(shù) ? = 0.895 ' 有 γ 0N ≤ 0.94(f cA + f 'y A s) ' 即 1.0 × 51.54 × 10 3 ≤ 0.9 × 0.895 × (14.3 × 250 × 250 + 300A S) 二層 ' 解得 A S = 175mm 2 選 4Φ14(A S = 615.6mm 2) 驗算配筋 AS = 615.6 = 0.77% > ρ min = 0.6% ,箍筋按構(gòu)造選 φ6@200 。 b×h 200 × 400 三層 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 層數(shù) M -138.26 134.1 -275.91 -256.01 125 -237.2 -237.2 126.1 -237.2 -237.2 125 -249.07 -283.85 146 -138.83 -163.5 100.15 -218.86 -202.8 93.83 -195.21 -195.21 104.98 -189.63 -177.83 92.3 -243.36 -369.05 173.4 -163.73 -140.28 112.69 -219.93 -203.58 93.41 -195.21 -195.21 105.3 -189.16 -177.36 94 -248.85 -365.53 172.5 -164.22 V 116.87 — -156.62 139.42 — -134.07 136.75 — -136.75 142.02 — -131.48 143.95 — -129.54 106.95 — -119.89 114.36 — -112.48 115.24 — -111.6 91.61 — -135.23 287.2 — -112 103.58 — -123.25 114.45 — -112.39 115.32 — -111.52 91.57 — -135.27 287.2 — -112 M -18.97 7.43 -20.03 -18.59 9.17 -17.22 -17.22 9.92 -17.22 -17.22 9.75 -17.57 -21.05 9.7 -16.43 -91.73 76.1 -137.31 -127.23 64.76 -122.47 -122.47 67.76 -121.76 -120.29 57.92 -131.13 -152.69 36 71 -88.01 77.78 -137.98 -127.72 64.48 -122.47 -122.47 67.8 -121.69 -120.18 57 -143.55 -152.95 36.4 -67.89 V 9.59 — -9.85 9.89 — -9.05 9.72 — -9.72 9.68 — -9.76 7.49 — -11.95 62.41 — -72.61 68.63 — -67.45 68.13 — -67.95 65.38 — -70.7 66.5 — -57.03 61.87 — -74.21 68.69 — -67.39 68.14 — -67.94 65.15 — -70.93 67.2 — -57.03 M ±3.216 ±0.474 ±2.269 ±2.269 0 ±2.269 ±2.269 0 ±2.269 ±2.269 0 ±2.269 ±2.269 ±0.474 ±3.216 ±9.749 ±1.048 ±7.653 ±7.653 0 ±7.653 ±7.653 0 ±7.653 ±7.653 0 ±7.653 ±7.653 ±1.048 ±9.749 ±20.977 ±3.05 ±14.887 ±14.887 0 ±14.887 ±14.887 0 ±14.887 ±14.887 0 ±14.887 ±14.887 ±3.05 ±20.977 V ±0.677 — ±0.677 ±0.56 — ±0.56 ±0.56 — ±0.56 ±0.56 — ±0.56 ±0.677 — ±0.677 ±2.148 — ±2.148 ±1.89 — ±1.89 ±1.89 — ±1.89 ±1.89 — ±1.89 ±2.148 — ±2.148 ±4.428 — ±4.428 ±3.676 — ±3.676 ±3.676 — ±3.676 ±3.676 — ±3.676 ±4.428 — ±4.428 M ±94.162 ±13.8 ±66.555 ±66.555 0 ±66.555 ±66.555 0 ±66.555 ±66.555 0 ±66.555 ±66.555 ±13.8 ±94.162 ±194.133 ±21.07 ±151.999 ±151.999 0 ±151.999 ±151.999 0 ±151.999 ±151.999 0 ±151.999 ±151.999 ±21.07 ±194.133 ±298.722 ±42.52 ±213.677 ±213.677 0 ±213.677 ±213.677 0 ±213.677 ±213.677 0 ±213.677 ±213.677 ±42.52 ±298.722 V ±19.84 — ±19.84 ±16.43 — ±16.43 ±16.43 — ±16.43 ±16.43 — ±16.43 ±19.84 — ±19.84 ±42.73 — ±42.73 ±37.53 — ±37.53 ±37.53 — ±37.53 ±37.53 — ±37.53 ±42.73 — ±42.73 ±63.26 — ±63.26 ±52.76 — ±52.76 ±52.76 — ±52.76 ±52.76 — ±52.76 ±63.26 ±63.26 截面號 表 3-15 框架各層梁內(nèi)力組合得到的各截面設(shè)計控制內(nèi)力 Mmax/KN?m Mmin/KN?m |V|max/KN?m 28 西南科技大學建筑工程本科生畢業(yè)論文 三層 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 數(shù)值 — 188.47 — — 177.92 — — 180.16 — — 178.5 — — 206.8 — — 226.72 — — 203.26 — — 220.84 — — 191.85 — — 270.09 — — 244.12 — — 202.36 — — 221.28 — — 192.6 — — 284.12 — 控制荷載組合 — 恒載作用組合 — — 恒載作用組合 — — 恒載作用組合 — — 恒載作用組合 — — 恒載作用組合 — — 活載作用組合 — — 活載作用組合 — — 活載作用組合 — — 活載作用組合 — — 恒載作用組合 — — 活載作用組合 — — 活載作用組合 — — 活載作用組合 — — 活載作用組合 — — 恒載作用組合 — 數(shù)值 -299.7 — -479.89 -404.89 — -424.69 -424.69 — -424.69 -424.69 — -395.95 -439.77 — -298.86 -503.61 — -542.62 -517.3 — -505.33 -505.33 — -498.21 -483.17 — -568.31 -732.07 — -491.45 -609.48 — -624.48 -598.71 — -585.51 -585.51 — -577.79 -562.72 — -662.53 -808.19 — -626.14 控制荷載組合 地震作用組合 — 地震作用組合 地震作用組合 — 地震作用組合 地震作用組合 — 地震作用組合 地震作用組合 — 地震作用組合 地震作用組合 — 地震作用組合 地震作用組合 — 地震作用組合 地震作用組合 — 地震作用組合 地震作用組合 — 地震作用組合 地震作用組合 — 地震作用組合 地震作用組合 — 地震作用組合 地震作用組合 — 地震作用組合 地震作用組合 — 地震作用組合 地震作用組合 — 地震作用組合 地震作用組合 — 地震作用組合 地震作用組合 — 地震作用組合 數(shù)值 170.91 — -221.29 198.11 — -190.04 194.33 — -194.33 201.41 — -187.26 203.03 — 188.41 221.34 — 245.52 233.31 — 229.41 233.67 — 229.05 201.46 — 261.26 454.22 — -224.17 243.66 — -274.66 247.14 — 243.89 247.86 — 243.17 217.56 — 273.47 467.2 — -250.86 控制荷載組合 地震作用組合 — 活載作用組合 活載作用組合 — 活載作用組合 活載作用組合 — 活載作用組合 活載作用組合 — 活載作用組合 地震作用組合 — 活載作用組合 地震作用組合 — 活載作用組合 活載作用組合 — 活載作用組合 活載作用組合 — 活載作用組合 活載作用組合 — 活載作用組合 1.35×恒+1.0×活 — 活載作用組合 地震作用組合 — 地震作用組合 地震作用組合 — 地震作用組合 地震作用組合 — 地震作用組合 地震作用組合 — 地震作用組合 活載作用組合 — 活載作用組合 柱上 二層 柱下 柱上 一層 柱下 柱上 三層 柱下 B 柱 柱上 二層 柱下 柱上 一層 柱下 柱上 三層 柱下 柱上 C柱 二層 柱下 柱上 一層 柱下 柱上 三層 柱下 D 柱 柱上 二層 柱下 柱上 一層 柱下 E 柱 E 柱 三層 三層 二層 柱上 柱下 柱上 二層 一層 N M N M N M N M N M N M N M N M N M N M N M N M N M N M N M N M N M N M N M N M N M N M N M N M N M N 250.28 65.58 475.9 140.28 519.1 48.93 741.35 24.47 793.1 -22.93 412.9 -8.03 456.1 -8.03 783.88 -8.87 827.08 -7.48 1158.31 -3.74 1210.06 0 387.68 0 430.88 0 753.13 0 756.45 0 1077.69 0 1129.44 0 395.63 -15.63 438.83 -15.63 735.57 -16.29 778.77 -13.74 1075.39 -6.87 1127.14 24.13 392.29 138.14 435.49 205.14 1094.02 14.45 54.64 110.88 57.32 110.88 30.7 206.77 15.35 206.77 -1.44 29.46 -5.04 29.46 -5.04 238.8 -5.57 238.8 -4.69 449.74 -2.35 449.74 0 28.49 0 28.49 0 232.11 0 232.11 0 435.68 0 435.68 0 28.82 -0.76 28.82 -0.76 230.19 -0.82 230.19 -0.69 431.32 -0.35 431.32 3.48 26.97 20.48 26.97 23.73 255.86 -0.677 -8.016 -2.825 -6.677 -2.825 -14.3 -7.253 -20.833 -7.253 -4.54 0.117 -2.95 0.117 -12.36 0.258 -10.11 0.258 -19.67 0.752 -20.04 0.752 -4.54 0 -2.95 0 -12.36 0 -10.11 0 -19.67 0 -20.04 0 -4.54 0 -2.95 0 -12.36 0 -10.11 0 -19.67 0 -20.04 0 -4.54 -0.117 -2.95 -0.117 -12.36 -0.258 0.677 8.016 2.825 6.677 2.825 14.3 7.253 20.833 7.253 4.54 -0.117 2.95 -0.117 12.36 -0.258 10.11 -0.258 19.67 -0.752 20.04 -0.752 4.54 0 2.95 0 12.36 0 10.11 0 19.67 0 20.04 0 4.54 0 2.95 0 12.36 0 10.11 0 19.67 0 20.04 0 4.54 0.117 2.95 0.117 12.36 0.258 -19.84 -143.43 -62.57 -117.35 -62.57 -181.369 -125.86 -264.26 -125.86 -133.11 3.41 -86.54 3.41 -217.46 5.2 -177.92 5.2 -249.44 10.5 -304.87 10.5 -133.11 0 -86.54 0 -217.46 0 -177.92 0 -249.44 0 -304.87 0 -133.11 0 -86.54 0 -217.46 0 -177.92 0 -249.44 0 -304.87 0 -133.11 -3.41 -86.54 -3.41 -217.46 -5.2 19.84 143.43 62.57 117.35 62.57 181.369 125.86 264.26 125.86 133.11 -3.41 86.54 -3.41 217.46 -5.2 177.92 -5.2 249.44 -10.5 304.87 -10.5 133.11 0 86.54 0 217.46 0 177.92 0 249.44 0 304.87 0 133.11 0 86.54 0 217.46 0 177.92 0 249.44 0 304.87 0 133.11 3.41 86.54 3.41 217.46 5.2 表 3-16 各層柱在各種荷載作用下的內(nèi)力 柱號 A 柱 層數(shù) 三層 截面號 柱上 柱下 內(nèi)力 M N M 恒載 156.8 207.08 100.89 活載 18.97 14.45 37.09 左風載 -3.216 -0.677 -1.733 右風載 3.216 0.677 1.733 左地震 -94.16 -19.84 -50.7 右地震 94.16 19.84 50.7 29 西南科技大學建筑工程本科生畢業(yè)論文 柱下 柱上 一層 柱下 柱上 三層 柱下 F 柱 柱上 二層 柱下 柱上 一層 柱下 M N M N M N M N M N M N M N M N M N 內(nèi) 力 M N M N M N M N M N M N M N M N M N M N M N M N M N M N 209 1137.22 122.09 1800.73 61.03 1852.48 -191.26 219.75 -238.17 262.95 -277.9 911.58 -308.79 954.78 -172.08 1598.47 -86.04 1650.22 25.44 255.86 18.82 484.98 9.41 484.98 -39.13 16.81 -106.3 16.81 -167.33 138.1 -172.83 138.1 -92.91 259.39 -46.46 259.39 -10.11 -0.258 -19.67 -0.752 -20.04 -0.752 -3.216 0.677 -1.733 0.677 -8.016 2.825 -0.3 2.825 -14.3 7.253 -20.833 7.253 10.11 0.258 19.67 0.752 20.04 0.752 3.216 -0.677 1.733 -0.677 8.016 -2.825 0.3 -2.825 14.3 -7.253 20.833 -7.253 -177.92 -5.2 -249.44 -10.5 -304.87 -10.5 -94.16 19.84 -50.7 19.84 -143.43 62.57 -117.35 62.57 -181.369 125.86 -264.26 125.86 177.92 5.2 249.44 10.5 304.87 10.5 94.16 -19.84 50.7 -19.84 143.43 -62.57 117.35 -62.57 181.369 -125.86 264.26 -125.86 柱上 二層 柱下 柱上 一層 柱下 柱上 三層 柱下 D 柱 柱上 二層 柱下 柱上 一層 柱下 柱 號 層數(shù) 截面號 柱上 三層 柱下 A 柱 柱上 二層 柱下 柱上 一層 柱下 柱上 三層 柱下 B 柱 柱上 二層 柱下 柱上 一層 柱下 C 柱 表 3-18 各層柱的各截面最不利內(nèi)力組合 |M|max/KN.m Nmax/KN 數(shù)值 控制荷載 數(shù)值 控制荷載 321.95 230.65 地震作用 恒載作用 282.96 294.01 209.23 173.29 地震作用 恒載作用 352.33 334.8 297.94 143.17 地震作用 恒載作用 718.95 753.35 355.28 246.7 地震作用 恒載作用 811.67 770.79 312.92 -15.54 地震作用 活載控制 1177.3 2019.6 382.11 48.38 地震作用 恒載作用 1239.4 1277.4 -201.4 -32.4 地震作用 恒載作用 586.88 517.59 -125.1 -15.88 地震作用 恒載作用 569.43 645.2 -295.6 -15.88 地震作用 恒載作用 1297.4 1090.7 -245.28 -17.54 地震作用 恒載作用 1142.54 1355.36 -336.06 -14.79 地震作用 恒載作用 2013.46 1673.47 -402.23 -7.4 地震作用 恒載作用 1735.57 2083.32 173.04 482.31 112.5 534.15 地震作用 0 551.86 0 610.18 恒載作用 Nmin/KN 數(shù)值 控制荷載 183.66 風載作用 247.55 77.41 地震作用 283.21 -74.98 地震作用 556.27 50.17 地震作用 608.11 -158.6 地震作用 850.06 -304.9 地震作用 912.16 -21.16 風載作用 495.32 -5.51 風載作用 547.16 7.67 風載作用 940.29 3.51 風載作用 992.13 18.56 風載作用 1388.92 23.57 風載作用 1451.02 -6.36 465.22 -4.13 517.06 地震作用 柱上 三層 柱下 柱上 E柱 二層 柱下 柱上 一層 柱下 柱上 三層 柱下 柱上 F柱 二層 柱下 柱上 一層 柱下 M N M N M N M N M N M N M N M N M N M N M N M N M N M N M N M N M N M N M N M N M N M N 282.7 1043.02 231.3 1047.01 324.27 1554.64 396.33 1616.74 -173.04 492.05 -131.71 543.89 -301.91 1020.8 -251.34 1072.64 -341.17 1549.26 -404.79 1611.36 204.09 491.36 290.56 543.2 543.1 1473.1 497.36 1524.94 482.07 2465.51 475.21 2527.61 -375.4 299.58 -434.62 339.07 -620.34 1258.1 -626.8 1309.94 -498.02 2237.42 -474.66 2299.52 地震作用 地震作用 地震作用 地震作用 地震作用 地震作用 地震作用 地震作用 地震作用 地震作用 地震作用 地震作用 地震作用 地震作用 地震作用 地震作用 地震作用 活載控制 地震作用 地震作用 地震作用 地震作用 0 1248.84 0 1253.32 0 1890.56 0 1965.28 0 562.92 -21.86 621.24 -21.86 1223.21 -22.81 1281.53 -17.45 1894.32 -8.73 1956.42 36.06 556.56 206.97 614.88 300.67 1732.79 307.59 1791.11 183.64 2915.97 91.8 2985.83 -297.33 313.47 -427.83 371.79 -542.5 1368.73 -589.7 1427.05 -325.22 2417.32 -162.61 2487.19 恒載作用 恒載作用 恒載作用 活載控制 恒載作用 恒載作用 恒載作用 恒載作用 活載控制 活載控制 恒載作用 恒載作用 恒載作用 恒載作用 恒載作用 恒載作用 恒載作用 恒載作用 恒載作用 恒載作用 恒載作用 恒載作用 -17.3 903.76 -14.15 907.74 -27.54 1293.23 -28.06 1355.33 -6.36 474.76 -22.89 526.6 -36.06 882.68 -33.7 934.52 -44.03 1290.47 -36.3 1352.57 22.6 470.58 161.64 522.42 228.86 1312.46 236.65 1364.3 118.97 2159.82 45.18 2221.92 -130.58 247.99 -283.67 299.83 -322.26 1089.94 -370.13 1141.78 -186.48 1908.01 -74.08 1970.11 風載作用 風載作用 風載作用 風載作用 風載作用 風載作用 風載作用 風載作用 風載作用 風載作用 風載作用 風載作用 風載作用 風載作用 風載作用 風載作用 地震作用 地震作用 風載作用 風載作用 風載作用 風載作用 三層 柱上 三層 柱下 地震作用 恒載作用 地震作用 30 西南科技大學建筑工程本科生畢業(yè)論文 表 3-17 各層柱的內(nèi)力組合 1.2×恒載+1.4×活載 |M|max 214.72 268.73 172.99 320.57 155.19 726.31 248.58 778.15 101.7 1179.1 50.85 1241.2 -29.53 536.72 -16.69 588.56 -16.69 1275 -18.44 1326.8 -15.54 2019.6 -7.78 2081.7 0 505.1 0 556.94 0 1228.7 0 1232.7 0 1903.2 0 1965.3 0 515.1 -19.82 566.94 -19.82 1205 -20.7 1256.8 -17.45 1894.3 -8.73 1956.4 33.83 508.51 194.44 560.35 279.39 1671 Nmax 214.72 268.73 172.99 320.57 155.19 726.31 248.58 778.15 101.7 1179.1 50.85 1241.2 -29.53 536.72 -16.69 588.56 -16.69 1275 -18.44 1326.8 -15.54 2019.6 -7.78 2081.7 0 505.1 0 556.94 0 1228.7 0 1232.7 0 1903.2 0 1965.3 0 515.1 -19.82 566.94 -19.82 1205 -20.7 1256.8 -17.45 1894.3 -8.73 1956.4 33.83 508.51 194.44 560.35 279.39 1671 Nmin 214.72 268.73 172.99 320.57 155.19 726.31 248.58 778.15 101.7 1179.1 50.85 1241.2 -29.53 536.72 -16.69 588.56 -16.69 1275 -18.44 1326.8 -15.54 2019.6 -7.78 2081.7 0 505.1 0 556.94 0 1228.7 0 1232.7 0 1903.2 0 1965.3 0 515.1 -19.82 566.94 -19.82 1205 -20.7 1256.8 -17.45 1894.3 -8.73 1956.4 33.83 508.51 194.44 560.35 279.39 1671 |M|max 192.66 249.44 123.49 301.28 89.92 575.04 177.68 626.88 78.74 899.77 58.53 961.87 -33.87 495.64 -13.77 547.48 -26.94 941.02 -24.8 992.86 -36.51 1391 -32.54 1453.1 -6.36 465.22 -4.13 517.06 -17.3 903.76 -14.15 907.74 -27.54 1293.2 -28.06 1355.3 -6.36 474.76 -22.89 526.6 -36.06 882.68 -33.7 934.52 -44.03 1290.5 -36.3 1352.6 35.31 470.91 169.9 522.75 263.47 1313.2 1.2×恒載+1.4×風載 Nmax 192.7 249.4 123.5 301.3 89.92 575 177.7 626.9 78.74 899.8 58.53 961.9 -33.9 495.6 -13.8 547.5 -26.9 941 -24.8 992.9 -36.5 1391 -32.5 1453 -6.36 465.2 -4.13 517.1 -17.3 903.8 -14.2 907.7 -27.5 1293 -28.1 1355 -6.36 474.8 -22.9 526.6 -36.1 882.7 -33.7 934.5 -44 1290 -36.3 1353 35.31 470.9 169.9 522.8 263.5 1313 Nmin 183.7 247.6 118.6 299.4 67.47 567.1 159 619 38.7 879.5 0.2 941.6 -21.2 495.3 -5.51 547.2 7.67 940.3 3.51 992.1 18.56 1389 23.57 1451 -6.36 465.2 -4.13 517.1 -17.3 903.8 -14.2 907.7 -27.5 1293 -28.1 1355 -6.36 474.8 -22.9 526.6 -36.1 882.7 -33.7 934.5 -44 1290 -36.3 1353 22.6 470.6 161.6 522.4 228.9 1312 |M|max 230.7 294 173.3 352.3 143.2 753.4 246.7 811.7 96.76 1208 48.38 1277 -32.4 586.9 -15.9 645.2 -15.9 1297 -17.5 1355 -14.8 2013 -7.4 2083 0 551.9 0 610.2 0 1249 0 1253 0 1891 0 1960 0 562.9 -21.9 621.2 -21.9 1223 -22.8 1282 -19.2 1883 -9.62 1953 36.06 556.6 207 614.9 300.7 1733 1.35×恒載+1.0×活載 Nmax 230.7 294 173.3 352.3 143.2 753.4 246.7 811.7 96.76 1208 48.38 1277 -32.4 586.9 -15.9 645.2 -15.9 1297 -17.5 1355 -14.8 2013 -7.4 2083 0 551.9 0 610.2 0 1249 0 1253 0 1891 0 1960 0 562.9 -21.9 621.2 -21.9 1223 -22.8 1282 -19.2 1883 -9.62 1953 36.06 556.6 207 614.9 300.7 1733 Nmin 230.65 294.01 173.29 352.33 143.17 753.35 246.7 811.67 96.76 1207.6 48.38 1277.5 -32.4 586.88 -15.88 645.2 -15.88 1297 -17.54 1355.4 -14.79 2013.5 -7.4 2083.3 0 551.86 0 610.18 0 1248.8 0 1253.3 0 1890.6 0 1960.4 0 562.92 -21.86 621.24 -21.86 1223.2 -22.81 1281.5 -19.24 1883.1 -9.62 1953 36.06 556.56 206.97 614.88 300.67 1732.8 1.2×恒載+1.4×0.85×（活載+風載） |M|max 214.6 266.5 167.3 318.3 153.3 706.4 61.47 129.8 112.3 1144 72.42 1206 -34.6 530.7 -19.1 582.5 -30.3 1225 -29.3 1277 -38 1926 -31.1 1988 -5.4 499.1 -3.51 551 -14.7 1180 -12 1184 -23.4 1812 -23.9 1874 -5.4 509.1 -23.2 560.9 -34.4 1157 -32.6 1208 -40.7 1804 -32.5 1866 38.5 503 193.7 554.8 289.1 1618 Nmax 214.6 266.5 167.3 318.3 153.3 706.4 244.5 758.2 112.3 1144 72.42 1206 -34.6 530.7 -19.1 582.5 -30.3 1225 -29.3 1277 -38 1926 -31.1 1988 5.4 499.1 3.51 551 14.71 1180 12.03 1184 23.41 1812 23.85 1874 5.4 509.1 -16.2 560.9 -4.95 1157 -8.49 1208 6.1 1804 15.19 1866 38.5 503 193.7 554.8 289.1 1618 Nmin 206.9 264.9 163.1 316.7 134.2 699.7 228.6 751.5 78.23 1127 22.84 1189 -23.8 530.4 -12.1 582.2 -0.93 1225 -5.24 1276 8.85 1924 16.56 1986 -5.4 499.1 -3.51 551 -14.7 1180 -12 1184 -23.4 1812 -23.9 1874 -5.4 509.1 -23.2 560.9 -34.4 1157 -32.6 1208 -40.7 1804 -32.5 1866 27.69 502.7 186.6 554.5 259.7 1617 1.2×（恒載+0.5×活載）+1.3×地震作用 |M|max 322 283 209.2 334.8 297.9 719 355.3 770.8 312.9 1177 382.1 1239 -201 517.6 -125 569.4 -295 1091 -245 1143 -336 1673 -402 1736 173 482.3 112.5 534.2 282.7 1043 231.3 1047 324.3 1555 396.3 1617 -173 492.1 -132 543.9 -302 1021 -251 1073 -341 1549 -405 1611 204.1 491.4 290.6 543.2 543.1 1473 Nmax 77.13 231.4 209.2 334.8 297.9 719 355.3 770.8 312.9 1177 382.1 1239 -201 517.6 -125 569.4 -295 1091 -245 1143 -336 1673 -402 1736 173 482.3 112.5 534.2 282.7 1043 231.3 1047 324.3 1555 396.3 1617 173 492.1 93.29 543.9 263.5 1021 211.3 1073 307.4 1549 387.9 1611 204.1 491.4 290.6 543.2 543.1 1473 Nmin 322 283 77.41 283.2 -75 556.3 50.17 608.1 -159 850.1 -305 912.2 144.7 508.7 99.84 560.6 270 1077 217.3 1129 312.5 1646 390.4 1708 -173 482.3 -113 534.2 -283 1043 -231 1047 -324 1555 -396 1617 -173 492.1 -132 543.9 -302 1021 -251 1073 -341 1549 -405 1611 -142 482.5 65.55 534.3 -22.3 1460 柱號 層數(shù) 截面號 內(nèi)力 M N M N M N M N M N M N M N M N M N M N M N M N M N M N M N M N M N M N M N M N M N M N M N M N M N M N M N 柱上 三 柱下 柱上 A柱 二 柱下 柱上 一 柱下 柱上 三 柱下 柱上 B柱 二 柱下 柱上 一 柱下 柱上 三 柱下 柱上 C柱 二 柱下 柱上 一 柱下 柱上 三 柱下 柱上 D柱 二 柱下 柱上 一 柱下 柱上 三 E柱 二 柱下 柱上 31 西南科技大學建筑工程本科生畢業(yè)論文柱下 柱上 一 柱下 柱上 三 柱下 柱上 F柱 二 柱下 柱上 一 柱下 M N M N M N M N M N M N M N M N M N 286.42 1722.9 172.86 2839.9 86.41 2902 -284.3 287.23 -434.6 339.07 -567.7 1287.2 -612.5 1339.1 -336.6 2281.3 -168.3 2343.4 286.42 1722.9 172.86 2839.9 86.41 2902 -284.3 287.23 -434.6 339.07 -567.7 1287.2 -612.5 1339.1 -336.6 2281.3 -168.3 2343.4 286.42 1722.9 172.86 2839.9 86.41 2902 -284.3 287.23 -434.6 339.07 -567.7 1287.2 -612.5 1339.1 -336.6 2281.3 -168.3 2343.4 264.95 1365 174.05 2161.9 101.29 2224 -234 264.65 -288.2 316.49 -344.7 1097.9 -371 1149.7 -226.5 1928.3 -132.4 1990.4 265 1365 174.1 2162 101.3 2224 -234 264.7 -288 316.5 -345 1098 -371 1150 -227 1928 -132 1990 236.7 1364 119 2160 45.18 2222 -225 262.8 -283 314.6 -322 1090 -370 1142 -186 1908 -74.1 1970 307.6 1791 183.6 2916 91.8 2986 -297 313.5 -428 371.8 -543 1369 -590 1427 -325 2417 -163 2487 307.6 1791 183.6 2916 91.8 2986 -297 313.5 -428 371.8 -543 1369 -590 1427 -325 2417 -163 2487 307.59 1791.1 183.64 2916 91.8 2985.8 -297.3 313.47 -427.8 371.79 -542.5 1368.7 -589.7 1427.1 -325.2 2417.3 -162.6 2487.2 293.1 1669 192.3 2739 108.3 2801 -280 284.5 -414 336.4 -542 1262 -577 1313 -334 2235 -183 2298 293.1 1669 192.3 2739 108.3 2801 -280 284.5 -414 336.4 -542 1262 -577 1313 -334 2235 -183 2298 269 1669 145.5 2737 60.59 2799 -272 282.9 -410 334.7 -523 1255 -576 1307 -300 2218 -134 2280 497.4 1525 482.1 2466 475.2 2528 -375 299.6 -415 351.4 -620 1258 -627 1310 -498 2237 -475 2300 497.4 1525 482.1 2466 475.2 2528 -375 299.6 -415 351.4 -620 1258 -627 1310 -498 2237 -475 2300 34.77 1511 -166 2438 -317 2500 -131 248 -284 299.8 -247 1095 -322 1147 -26.5 1910 212.4 1972 上柱 0 0 0 0 上柱 0.34 66.4 61.1 -33 94.8 上柱 0.36 70.1 33.2 -12 91.4 下柱 右柱 0.52 0.49 -237 122 115 33.2 0 -17 -16 138 -138 下柱 0.34 66.4 35 -33 68.7 下柱 0.3 59 -10 48.9 24.5 右柱 0.32 -195 62.5 0 -31 -164 右柱 0.34 -195 66.2 0 -11 -140 左梁 上柱 0.33 0 237 0 0 57.5 -19 0 276 0 左梁 0.24 195 0 31.2 -7.6 219 左梁 0.25 195 0 33.1 -8.4 220 上柱 0.26 0 0 -8 -8 上柱 0.27 0 0 -8.9 -8.9 下柱 右柱 0.35 0.33 -237 0 0 0 0 -20 -19 -19 -256 下柱 0.26 0 0 -8 -8 下柱 0.23 0 -7.5 -7.5 -3.7 右柱 0.24 -195 0 0 -7.6 -203 右柱 0.25 -195 0 0 -8.4 -204 左梁 上柱 0.33 0 237 0 0 0 0 0 237 0 左梁 0.24 195 0 0 0 195 左梁 0.25 195 0 0 0 195 上柱 0.26 0 0 0 0 上柱 0.27 0 0 0 0 下柱 右柱 0.35 0.33 -237 0 0 0 0 0 0 0 -237 下柱 0.26 0 0 0 0 下柱 0.23 0 0 0 0 0 右柱 0.24 -195 0 0 0 -195 右柱 0.25 -195 0 0 0 -195 左梁 上柱 0.33 0 237 0 0 0 0 0 237 0 左梁 0.24 195 0 0 -5.6 190 左梁 0.25 195 0 0 -6.1 189 上柱 0.26 0 0 -5.9 -5.9 上柱 0.27 0 0 -6.4 -6.4 下柱 右柱 0.35 0.33 -237 0 0 0 0 0 0 0 -237 下柱 0.26 0 0 -5.9 -5.9 下柱 0.23 0 0 -5.4 -5.4 -2.7 右柱 0.24 -195 0 23 -5.6 -178 右柱 0.25 -195 0 23.9 6.05 -177 左梁 上柱 0.33 0 237 0 0 0 10.9 0 248 0 左梁 0.24 195 45.9 0 2.24 243 左梁 0.25 195 47.8 0 5.84 249 上柱 0.26 48.6 0 2.36 50.9 上柱 0.27 47.7 11.9 6.19 65.8 下柱 右柱 0.35 0.33 -237 0 0 24.3 -58 11.5 10.9 35.8 -284 下柱 0.26 48.6 23.8 2.36 74.8 下柱 0.23 47.7 5.22 52.9 26.5 右柱 0.24 -384 45.9 -53 2.24 -369 右柱 0.25 -384 47.8 -35 5.82 -366 左梁 下柱 上柱 0.49 0.52 0 237 -115 -122 0 0 -35 17 18.1 0 139 -139 0 左梁 0.32 207 -66 23 0.33 164 左梁 0.4 207 -70 23.9 3.8 164 下柱 0.34 -70 37.1 0.36 -33 下柱 0.3 -62 3.39 -58 -29 上柱 0.34 -70 -61 0.36 -131 上柱 0.36 74.1 -35 4.02 43.1 32 西南科技大學建筑工程本科生畢業(yè)論文 圖 3-12 恒載彎矩二次分配 上柱 0 0 0 0 上柱 0.34 41.6 4.44 -9 37.1 上柱 0.36 44 20.8 -7.5 57.3 下柱 0.52 8.87 20.8 -11 19 下柱 0.34 41.6 22 -9 54.6 下柱 0.3 37 -6.3 30.7 15.4 右柱 0.49 -17 8.35 0 -10 -19 右柱 0.32 -122 39.2 0 -8.5 -92 右柱 0.34 -122 41.5 0 -7.1 -88 左梁 0.33 17.2 0 4.18 -1.4 20 左梁 0.24 122 0 19.6 -4.8 137 左梁 0.25 122 0 20.8 -5.3 138 上柱 0 0 0 0 上柱 0.26 0 0 -5 -5 上柱 0.27 0 0 -5.6 -5.6 下柱 0.35 0 0 -1.4 -1.4 下柱 0.26 0 0 -5 -5 下柱 0.23 0 -4.7 -4.7 -2.4 右柱 0.327 -17.2 0 0 -1.37 -18.6 右柱 0.243 -122 0 0 -4.76 -127 右柱 0.253 -122 0 0 -5.25 -128 左梁 0.33 17.2 0 0 0 17.2 左梁 0.24 122 0 0 0 122 左梁 0.25 122 0 0 0 122 上柱 0 0 0 0 上柱 0.26 0 0 0 0 上柱 0.27 0 0 0 0 下柱 0.35 0 0 0 0 下柱 0.26 0 0 0 0 下柱 0.23 0 0 0 0 0 右柱 0.33 -17 0 0 0 -17 右柱 0.24 -122 0 0 0 -122 右柱 0.25 -122 0 0 0 -122 左梁 0.33 17.2 0 0 0 17.2 左梁 0.24 122 0 0 -0.7 122 左梁 0.25 122 0 0 -0.8 122 上柱 0 0 0 0 上柱 0.26 0 0 -0.8 -0.8 上柱 0.27 0 0 -0.8 -0.8 下柱 0.35 0 0 0 0 下柱 0.26 0 0 -0.8 -0.8 下柱 0.23 0 0 -0.7 -0.7 -0.4 右柱 0.33 -17 0 0 0 -17 右柱 0.24 -122 0 0 -0.7 -120 右柱 0.25 -122 0 60.8 -0.8 -120 左梁 0.33 17.2 0 0 0.35 17.6 左梁 0.24 122 5.88 0 2.78 131 左梁 0.25 122 6.13 0 132 132 上柱 0 0 0 0 上柱 0.26 6.23 0 2.93 9.16 上柱 0.27 6.49 3.12 12.7 12.7 下柱 0.35 0 3.12 0.36 3.48 下柱 0.26 6.23 3.25 2.93 12.4 下柱 0.23 5.47 8.54 8.54 4.27 右柱 0.33 -17 0 -4.2 0.35 -21 右柱 0.24 -147 5.88 -15 2.78 -153 右柱 0.25 -147 6.13 -16 -153 -153 左梁 0.49 17.2 -8.4 0 7.56 16.4 左梁 0.32 91.7 -29 2.94 5.74 71 左梁 0.4 91.7 -31 3.07 4.24 67.9 下柱 0.52 -8.9 -16 8.02 -16 下柱 0.34 -31 -16 6.11 -4.2 下柱 0.3 -28 3.78 -24 -12 上柱 0 0 0 0 上柱 0.34 -31 -4.4 6.11 -29 上柱 0.36 -33 -16 4.49 44 圖 3-16 恒載彎矩二次分配 層數(shù) 截面號 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 三層 Mmax — 171.32 — — 162.84 — — 165.21 — — 163.65 — — 188.78 1.2×恒載+1.4×活載 Mmin -192.47 — -409.39 -333.24 — -351.95 -351.95 — -351.95 -351.95 — -323.48 -370.09 — |V|max 153.67 — -201.73 181.15 — -173.55 177.71 — -177.71 183.98 — -171.44 183.23 — Mmax — 188.47 — — 177.92 — — 180.16 — — 178.50 — — 206.80 表 3-14 框架各層梁各控制截面的內(nèi)力組合 1.35×恒載+1.0×活載 1.2×恒載+1.4×0.85×（活載+風載） Mmin |V|max Mmax Mmin |V|max -205.62 167.36 — -192.31 152.46 — — 170.33 — — -449.05 -221.29 — -407.88 -200.47 -364.20 198.11 — -332.03 179.74 — — 160.91 — — -386.04 -190.04 — -351.03 -172.32 -386.04 194.33 — -351.03 176.33 — — 163.12 — — -386.04 -194.33 — -351.03 -176.33 -386.04 201.41 — -351.03 182.61 — — 161.60 — — -353.81 -187.26 — -322.49 -170.06 -404.25 201.82 — -368.37 182.46 — — 187.31 — — 33 1.2×（恒載+0.5×活載）+1.3×地震作用 Mmax Mmin |V|max — -299.70 170.91 183.32 — — — -479.89 -219.65 — -404.89 194.60 155.50 — — — -424.69 -187.67 — -424.69 191.29 157.27 — — — -424.69 -191.29 — -424.69 197.59 155.85 — — — -395.95 -184.99 — -439.77 203.03 198.96 — — 西南科技大學建筑工程本科生畢業(yè)論文 15 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 — — 226.72 — — 203.26 — — 220.84 — — 191.85 — — 258.48 — — 244.12 — — 202.36 — — 221.28 — — 192.60 — — 257.96 — -189.60 -324.62 — -454.87 -421.48 — -405.71 -405.71 — -398.02 -381.80 — -475.61 -656.63 — -295.88 -291.55 — -457.09 -423.10 — -405.71 -405.71 — -397.36 -381.08 — -499.59 -652.77 — -292.11 -172.18 215.71 — -245.52 233.31 — -229.41 233.67 — -229.05 201.46 — -261.26 437.74 — -214.24 210.91 — -251.79 233.51 — -229.21 233.78 — -228.94 201.09 — -261.63 438.72 — -214.24 — — 211.30 — — 191.43 — — 209.48 — — 182.53 — — 270.09 — — 229.91 — — 190.58 — — 209.96 — — 183.90 — — 269.28 — -203.85 -312.46 — -432.77 -401.01 — -386.00 -386.00 — -377.76 -360.36 — -459.67 -650.91 — -292.04 -277.39 — -434.89 -402.55 — -386.00 -386.00 — -377.06 -359.62 — -479.50 -646.42 — -289.59 -186.83 206.79 — -234.46 223.02 — -219.30 223.70 — -218.61 189.05 — -253.26 454.22 — -208.23 201.70 — -240.60 223.20 — -219.12 223.82 — -218.49 188.77 — -253.54 454.92 — -208.23 表 3-21 柱的剪力組合 — — 211.99 — — 189.66 — — 206.61 — — 179.68 — — 252.17 — — 231.42 — — 188.82 — — 207.04 — — 180.63 — — 253.95 — -189.97 -316.96 — -435.14 -403.87 — -389.10 -389.10 — -381.56 -365.65 — -457.18 -633.67 — -292.57 -298.03 — -445.83 -414.00 — -397.71 -397.71 — -389.52 -373.56 — -487.16 -638.36 — -302.82 -170.47 205.16 — -232.83 221.15 — -217.49 221.61 — -217.03 189.98 — -247.47 426.33 — -204.82 203.19 — -241.48 223.46 — -219.44 223.85 — -219.05 191.79 — -251.11 429.88 — -207.54 — — 193.23 — — 151.45 — — 166.63 — — 145.51 — — 257.07 — — 237.17 — — 150.78 — — 167.04 — — 147.00 — — 284.12 — -298.86 -503.61 — -542.62 -517.30 — -505.33 -505.33 — -498.21 -483.17 — -568.31 -732.07 — -491.45 -609.48 — -624.48 -598.71 — -585.51 -585.51 — -577.79 -562.72 — -662.53 -808.19 — -626.14 -188.41 221.34 — -242.98 227.20 — -224.24 227.96 — -223.48 197.95 — -253.49 440.09 — -224.17 243.66 — -274.66 247.14 — -243.89 247.86 — -243.18 217.56 — -273.47 467.20 — -250.86 二層 一層 柱 號 層 號 第三層 第二層 第一層 第三層 第二層 第一層 第三層 第二層 第一層 第三層 第二層 SGK -48.55 -32.69 -12.77 5.65 3.52 1.95 0 0 0 1.23 2.56 SQK -11.68 -23.33 -8.01 1.35 2.21 1.22 0 0 0 0.16 0.33 SWK 左 -1.21 -3.58 -6.96 -1.83 -5.48 -8.65 -1.83 -5.48 -8.65 -1.83 -5.48 SWK 右 1.21 3.58 6.96 1.83 5.48 8.65 1.83 5.48 8.65 1.83 5.48 SEK 左 -35.33 -63.61 -88.24 -53.57 -96.43 -109.76 -53.57 -96.43 -109.76 -53.57 -96.43 SKE 右 35.33 63.61 88.24 53.57 96.43 109.76 53.57 96.43 109.76 53.57 96.43 34 1.2*恒載 +1.4*活載 -72.28 -67.22 -24.94 8.40 6.88 3.80 0.00 0.00 0.00 1.67 3.47 1.35 恒載 +1.0 活載 -77.22 -67.46 -25.25 8.98 6.96 3.85 0.00 0.00 0.00 1.82 3.79 A B C D 1.2*恒載 +1.4*0.85*(活載+風 載) 左 右 -73.60 -70.72 -71.25 -62.73 -33.14 -16.57 6.21 10.56 0.33 13.38 -6.50 14.09 -2.18 2.18 -6.52 6.52 -10.29 10.29 -0.51 3.84 -3.06 9.99 1.2*(恒載+0.5*活 載)+1.4*地震作用 左 -114.73 -142.28 -143.67 -67.41 -129.45 -150.59 -75.00 -135.00 -153.66 -73.43 -131.73 右 -15.81 35.83 103.41 82.59 140.55 156.74 75.00 135.00 153.66 76.57 138.27 最不利 剪力 -114.73 -142.28 -143.67 82.59 140.55 156.74 75.00 135.00 153.66 76.57 138.27 西南科技大學建筑工程本科生畢業(yè)論文 E F 第一層 第三層 第二層 第一層 第三層 第二層 第一層 1.41 -18.06 -20 -15.4 43.4 15.8 15.39 0.18 -3.1 -6.2 -2.3 9.6 15.9 6.2 -8.65 -1.83 -5.48 -8.65 -1.21 -3.58 -6.96 8.65 1.83 5.48 8.65 1.21 3.58 6.96 -109.76 -53.57 -96.43 -109.76 -35.33 -63.61 -88.24 109.76 53.57 96.43 109.76 35.33 63.61 88.24 1.91 -25.39 -31.44 -21.24 63.60 38.04 25.91 2.08 -27.48 -33.20 -23.09 68.19 37.23 26.98 -8.39 -27.54 -37.90 -31.51 62.06 33.62 17.56 12.20 -23.18 -24.86 -10.92 64.94 42.14 34.13 -151.86 -98.53 -162.72 -173.52 8.38 -60.55 -101.35 155.46 51.47 107.28 133.80 107.30 117.55 145.72 155.46 -98.53 -162.72 -173.52 107.30 117.55 145.72 表 3-22 梁正截面配筋表 層次 梁構(gòu)件 A3B3 B3C3 三層 C3D3 D3E3 E3F3 A2B2 B2C2 二層 C2D2 D2E2 E2F2 A1B1 B1C1 一層 C1D1 D1E1 E1F1 三層 跨中 截面 A B左 B右 C左 C右 D左 D右 E左 E右 F A B左 B右 C左 C右 D左 D右 E左 E右 F A B左 B右 C左 C右 D左 D右 E左 E右 F AB BC M -299.7 -479.89 -404.89 -424.69 -424.69 -424.69 -424.69 -395.95 -439.77 -298.86 -503.61 -542.62 -517.3 -505.33 -505.33 -498.21 -483.17 -568.31 -732.07 -491.45 -609.48 -624.48 -598.71 -585.51 -585.51 -577.79 -562.72 -662.53 -808.19 -626.14 188.47 177.92 fy 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 α1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 fc 14.3 14.3 14.3 14.3 14.3 14.3 14.3 14.3 14.3 14.3 14.3 14.3 14.3 14.3 14.3 14.3 14.3 14.3 14.3 14.3 14.3 14.3 14.3 14.3 14.3 14.3 14.3 14.3 14.3 14.3 14.3 14.3 as -0.079 -0.007 -0.037 -0.029 -0.029 -0.029 -0.029 -0.041 -0.023 -0.079 0.002 0.017 0.007 0.003 0.003 0 -0.006 0.027 0.092 -0.003 0.044 0.05 0.039 0.034 0.034 0.031 0.025 0.065 0.122 0.05 0.011 0.01 ξ -0.076 -0.007 -0.036 -0.029 -0.029 -0.029 -0.029 -0.04 -0.023 -0.076 0.002 0.017 0.007 0.003 0.003 0 -0.006 0.028 0.097 -0.003 0.045 0.051 0.04 0.035 0.035 0.032 0.026 0.067 0.131 0.052 0.011 0.01 35 As\ 2Φ22+2Φ20 4Φ22+2Φ18 4Φ22+2Φ18 4Φ22+2Φ18 4Φ22+2Φ18 4Φ22+2Φ18 4Φ22+2Φ18 4Φ22+2Φ18 4Φ22+2Φ18 2Φ22+2Φ20 4Φ25+2Φ22 4Φ25+2Φ22 4Φ25+2Φ22 4Φ25+2Φ22 4Φ25+2Φ22 4Φ25+2Φ22 4Φ25+2Φ22 8Φ25 8Φ25 4Φ25+2Φ22 4Φ25+2Φ22 4Φ25+2Φ22 4Φ25+2Φ22 4Φ25+2Φ22 4Φ25+2Φ22 4Φ25+2Φ22 4Φ25+2Φ22 8Φ25 8Φ25 4Φ25+2Φ22 2Φ22 2Φ22 As 4Φ22 4Φ22 4Φ22 4Φ22 4Φ22 4Φ22 4Φ22 4Φ22 4Φ22 4Φ22 4Φ25 4Φ25 2Φ25+2Φ22 2Φ25+2Φ22 4Φ25 4Φ25 2Φ25+2Φ22 2Φ25+2Φ22 2Φ25+2Φ22 2Φ25+2Φ22 4Φ25 4Φ25 2Φ25+2Φ22 2Φ25+2Φ22 4Φ25 4Φ25 2Φ25+2Φ22 2Φ25+2Φ22 2Φ25+2Φ22 2Φ25+2Φ22 4Φ22 4Φ22 ρTe 0.0187 0.0187 0.0187 0.0187 0.0187 0.0187 0.0187 0.0187 0.0187 0.0187 0.0234 0.0234 0.0234 0.0234 0.0234 0.0234 0.0234 0.0234 0.028 0.028 0.0234 0.028 0.0234 0.0234 0.0234 0.0234 0.0234 0.028 0.031 0.028 0.0187 0.0187 σsk 202 324 274 287 287 287 287 267 297 202 272 293 280 273 273 269 261 307 330 221 330 281 324 317 317 312 304 298 329 282 170 160 ψ 0.755 0.885 0.845 0.857 0.857 0.857 0.857 0.839 0.865 0.754 0.895 0.91 0.9 0.895 0.895 0.893 0.886 0.918 0.959 0.89 0.93 0.934 0.927 0.923 0.923 0.921 0.916 0.944 0.972 0.935 0.689 0.664 ωmax 0.263 0.276 0.276 0.223 0.223 0.223 0.223 0.286 0.242 0.262 0.265 0.299 0.277 0.266 0.266 0.261 0.247 0.222 0.226 0.265 0.259 0.254 0.249 0.238 0.238 0.231 0.217 0.218 0.208 0.255 0.201 0.183 西南科技大學建筑工程本科生畢業(yè)論文 二層 跨中 一層 跨中 CD DE EF AB BC CD DE EF AB BC CD DE EF 180.16 178.5 206.8 226.72 203.26 220.84 191.85 270.09 244.12 202.36 221.28 192.6 284.12 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 14.3 14.3 14.3 14.3 14.3 14.3 14.3 14.3 14.3 14.3 14.3 14.3 14.3 0.011 0.01 0.012 0.013 0.012 0.013 0.011 0.016 0.014 0.012 0.013 0.011 0.017 0.011 0.011 0.012 0.013 0.012 0.013 0.011 0.016 0.014 0.012 0.013 0.011 0.017 2Φ22 2Φ22 2Φ22 2Φ25 2Φ25 2Φ25 2Φ25 2Φ25 2Φ25 2Φ25 2Φ25 2Φ25 2Φ25 4Φ22 4Φ22 4Φ22 4Φ25 2Φ25+2Φ22 4Φ25 2Φ25+2Φ22 2Φ25+2Φ22 4Φ25 2Φ25+2Φ22 4Φ25 2Φ25+2Φ22 2Φ25+2Φ22 0.0187 0.0187 0.0187 0.0187 0.0187 0.0187 0.0187 0.0187 0.0187 0.0187 0.0187 0.0187 0.0187 162 161 186 204 183 199 173 243 220 182 199 173 256 0.67 0.666 0.725 0.758 0.719 0.749 0.696 0.813 0.782 0.717 0.75 0.697 0.827 0.187 0.184 0.232 0.266 0.226 0.256 0.207 0.234 0.296 0.225 0.257 0.208 0.264 表 3-25 梁的斜截面受彎承載力及配筋計算 梁端 左 右 左 右 左 右 左 右 左 右 左 右 左 右 左 右 左 右 左 右 左 右 左 右 左 右 左 V KN 145.27 188.09 168.39 161.54 165.18 165.18 171.2 159.17 172.58 160.15 188.13 208.69 198.31 195 198.62 194.69 171.24 222.07 386.09 190.54 207.11 233.46 210.07 207.31 210.68 206.69 184.93 b mm 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 h mm 700 700 700 700 700 700 700 700 700 700 700 700 700 700 700 700 700 700 700 700 700 700 700 700 700 700 700 fc N/mm 14.3 14.3 14.3 14.3 14.3 14.3 14.3 14.3 14.3 14.3 14.3 14.3 14.3 14.3 14.3 14.3 14.3 14.3 14.3 14.3 14.3 14.3 14.3 14.3 14.3 14.3 14.3 2 ft N/mm 1.43 1.43 1.43 1.43 1.43 1.43 1.43 1.43 1.43 1.43 1.43 1.43 1.43 1.43 1.43 1.43 1.43 1.43 1.43 1.43 1.43 1.43 1.43 1.43 1.43 1.43 1.43 2 fyv N/mm 210 210 210 210 210 210 210 210 210 210 210 210 210 210 210 210 210 210 210 210 210 210 210 210 210 210 210 2 βc 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 1.0 Asv1 mm 50.3 50.3 50.3 50.3 50.3 50.3 50.3 50.3 50.3 50.3 50.3 50.3 50.3 50.3 50.3 50.3 50.3 50.3 50.3 50.3 50.3 50.3 50.3 50.3 50.3 50.3 50.3 36 h0 mm 665 665 665 665 665 665 665 665 665 665 665 665 665 665 665 665 665 665 665 665 665 665 665 665 665 665 665 hw mm 665 665 665 665 665 665 665 665 665 665 665 665 665 665 665 665 665 665 665 665 665 665 665 665 665 665 665 hw/b 2.22 2.22 2.22 2.22 2.22 2.22 2.22 2.22 2.22 2.22 2.22 2.22 2.22 2.22 2.22 2.22 2.22 2.22 2.22 2.22 2.22 2.22 2.22 2.22 2.22 2.22 2.22 截面 驗算 713212.5 713212.5 713212.5 713212.5 713212.5 713212.5 713212.5 713212.5 713212.5 713212.5 713212.5 713212.5 713212.5 713212.5 713212.5 713212.5 713212.5 713212.5 713212.5 713212.5 713212.5 713212.5 713212.5 713212.5 713212.5 713212.5 713212.5 n?Asv1/S 0.146 0.453 0.312 0.263 0.289 0.289 0.332 0.246 0.342 0.253 0.453 0.601 0.526 0.503 0.529 0.5 0.332 0.696 1.871 0.471 0.589 0.778 0.611 0.591 0.615 0.586 0.43 梁端 加密區(qū) 2φ8@100 2φ8@100 2φ8@100 2φ8@100 2φ8@100 2φ8@100 2φ8@100 2φ8@100 2φ8@100 2φ8@100 2φ8@100 2φ8@100 2φ8@100 2φ8@100 2φ8@100 2φ8@100 2φ8@100 2φ8@100 4φ8@100 2φ8@100 2φ8@100 2φ8@100 2φ8@100 2φ8@100 2φ8@100 2φ8@100 2φ8@100 非加 密區(qū) 2φ8@200 2φ8@200 2φ8@200 2φ8@200 2φ8@200 2φ8@200 2φ8@200 2φ8@200 2φ8@200 2φ8@200 2φ8@200 2φ8@200 2φ8@200 2φ8@200 2φ8@200 2φ8@200 2φ8@200 2φ8@200 2φ8@200 2φ8@200 2φ8@200 2φ8@200 2φ8@200 2φ8@200 2φ8@200 2φ8@200 2φ8@200 西南科技大學建筑工程本科生畢業(yè)論文 右 左 右 232.45 397.12 213.23 300 300 300 700 700 700 14.3 14.3 14.3 1.43 1.43 1.43 210 210 210 1.0 1.0 1.0 50.3 50.3 50.3 665 665 665 665 665 665 2.22 2.22 2.22 713212.5 713212.5 713212.5 0.771 1.95 0.633 2φ8@100 4φ8@100 2φ8@100 2φ8@200 2φ8@200 2φ8@200 表 3-23 柱的配筋表 柱 號 A 層 次 3 2 1 3 2 1 3 2 1 3 2 1 3 2 1 3 2 1 b mm 600 600 600 600 600 600 600 600 600 600 600 600 600 600 600 600 600 600 h mm 600 600 600 600 600 600 600 600 600 600 600 600 600 600 600 600 600 600 h0 mm 560 560 560 560 560 560 560 560 560 560 560 560 560 560 560 560 560 560 B C D E F l m 6 6 5.75 6 6 5.75 6 6 5.75 6 6 5.75 6 6 5.75 6 6 5.75 ?c N/㎜ 2 14.3 14.3 14.3 14.3 14.3 14.3 14.3 14.3 14.3 14.3 14.3 14.3 14.3 14.3 14.3 14.3 14.3 14.3 fy N/㎜ 2 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 300 M KN?m 354.15 390.81 420.32 221.56 324.9 442.45 190.34 310.97 435.96 190.34 332.1 445.27 319.62 597.41 530.28 412.94 689.48 547.82 N mm 282.96 770.79 1239.4 517.59 1142.54 1735.57 482.31 1043.02 1616.74 492.05 1020.8 1600.36 543.2 1473.1 2465.51 339.07 1309.94 2237.42 e0 mm 938.69 405.62 271.31 321.05 227.49 203.94 295.98 238.52 215.72 290.11 260.27 222.58 441.3 324.44 172.06 913.38 526.34 244.84 ea mm 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 20 ei mm 958.69 425.62 291.31 341.05 247.49 223.94 315.98 258.52 235.72 310.11 280.27 242.58 461.3 344.44 192.06 933.38 546.34 264.84 ζ1 ζ2 η — 1.05 1.09 1.14 1.12 1.16 1.18 1.13 1.15 1.17 1.129 1.143 1.165 1.087 1.116 1.208 1.043 1.073 1.151 e mm 746.62 203.93 72.09 121.98 27.08 4.24 97.05 38.33 15.79 90.11 60.34 22.61 241.43 124.39 27.99 713.51 326.22 44.83 ξ — 0.058 0.164 0.257 0.107 0.238 0.361 0.101 0.217 0.336 0.102 0.212 0.333 0.113 0.306 0.512 0.071 0.272 0.465 AS =AS｀ mm2 1354.208 1007.54 572.749 404.681 198.38 47.27 300.06 256.27 163.66 284.22 394.88 231.89 840.64 1174.61 442.38 1550.78 2739.2 642.95 ASmin=A｀smin mm2 720 720 720 720 720 720 720 720 720 720 720 720 720 720 720 720 720 720 — — 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 框架柱斜截面設(shè)計 表 3-24 框架柱斜截面設(shè)計 柱號 A柱 B柱 C柱 層 次 3 2 1 3 2 1 3 2 1 b mm 600 600 600 600 600 600 600 600 600 h mm 600 600 600 600 600 600 600 600 600 fc N/mm2 14.3 14.3 14.3 14.3 14.3 14.3 14.3 14.3 14.3 fyv N/mm2 210 210 210 210 210 210 210 210 210 V KN 114.73 142.28 143.67 82.59 140.55 156.74 75.00 135.00 153.66 N KN 352.33 608.11 912.16 547.15 940.29 1451.02 465.22 907.74 1355.33 λ 3 3 3 3 3 3 3 3 3 37 0.2fcβcbh0 KN 960.96 960.96 960.96 960.96 960.96 960.96 960.96 960.96 960.96 0.3fcbh KN 1544.4 1544.4 1544.4 1544.4 1544.4 1544.4 1544.4 1544.4 1544.4 Asv/S mm <0 <0 <0 <0 <0 <0 <0 <0 <0 λvfc/fyv % 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16 實配箍筋(ρv%) 加密區(qū) 非加密區(qū) 4Ф10@200 4Ф10@100 4Ф10@100 4Ф10@200 4Ф10@100 4Ф10@200 4Ф10@100 4Ф10@200 4Ф10@100 4Ф10@200 4Ф10@100 4Ф10@200 4Ф10@200 4Ф10@100 4Ф10@100 4Ф10@200 4Ф10@100 4Ф10@200 西南科技大學建筑工程本科生畢業(yè)論文 D柱 E柱 F柱 3 2 1 3 2 1 3 2 1 600 600 600 600 600 600 600 600 600 600 600 600 600 600 600 600 600 600 14.3 14.3 14.3 14.3 14.3 14.3 14.3 14.3 14.3 210 210 210 210 210 210 210 210 210 76.57 138.27 155.46 98.53 162.72 173.52 107.302 117.554 145.724 536.60 934.52 1352.57 522.42 1394.30 2221.92 299.83 1141.78 1970.11 3 3 3 3 3 3 3 3 3 960.96 960.96 960.96 960.96 960.96 960.96 960.96 960.96 960.96 1544.4 1544.4 1544.4 1544.4 1544.4 1544.4 1544.4 1544.4 1544.4 <0 <0 <0 <0 <0 <0 <0 <0 <0 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16 0.16 4Ф10@100 4Ф10@100 4Ф10@100 4Ф10@100 4Ф10@100 4Ф10@100 4Ф10@100 4Ф10@100 4Ф10@100 4Ф10@200 4Ф10@200 4Ф10@200 4Ф10@200 4Ф10@200 4Ф10@200 4Ф10@200 4Ф10@200 4Ф10@200 表 3-26 配筋計算過程 截面位置 端支座 邊跨跨中Ⅰ 離端第二支座 B 軸線①—②、 ⑨—⑩ 軸線②—⑨ 軸線①—②、 ⑨—⑩ 軸線②—⑨ M/KN?m -3.57 4.08 -5.19 3.57 3.75×0.8 -4.08 -4.08×0.8 a s = M/ α1f cb h 0 2 ε = 1 - 1 - 2a s A s = ε 0b h 0a 1f c/ f y 實際配筋 Ψ8@180 Ψ8@180 Ψ8@180 Ψ8@180 Ψ8@180 Ψ8@180 實際鋼筋面積/ mm 2 279 279 279 279 279 279 中間跨跨 中Ⅱ、Ⅲ 中間支 座C 0.039 0.045 0.057 0.039 0.031 0.045 0.036 0.039 0.046 0.059 0.040 0.032 0.046 0.037 f yv = 0.451.43 210 213 251 321.4 218 174 251 202 配筋率算 ρ = A S bh = 279 1000 × 80 = 0.349% > ρ min = 0.45 f t = 0.31%及0.2% 38 西南科技大學建筑工程本科生畢業(yè)論文 振型組合方法(CQC 耦聯(lián);SRSS 非耦聯(lián)) CQC 第4章 4.1 結(jié)構(gòu)設(shè)計信息 1、總信息 結(jié)構(gòu)材料信息: 混凝土容重 (kN/m3): 鋼材容重 (kN/m3): 水平力的夾角 (Rad): 地下室層數(shù): 豎向荷載計算信息: 風荷載計算信息: 地震力計算信息: 特殊荷載計算信息: 結(jié)構(gòu)類別: 裙房層數(shù): 轉(zhuǎn)換層所在層號 墻元細分最大控制長度(m) 墻元側(cè)向節(jié)點信息 是否對全樓強制采用剛性樓板假定 采用的樓層剛度算法 結(jié)構(gòu)所在地區(qū) 2、風荷載信息 修正后的基本風壓 (kN/m2): 地面粗糙程度: 結(jié)構(gòu)基本周期（秒）: 體形變化分段數(shù): 各段最高層號: 各段體形系數(shù): 3、地震信息 結(jié)構(gòu)電算部分 計算振型數(shù) 地震烈度 場地類別 設(shè)計地震分組 NMODE=9 NAF =7.00 KD =2 一組 TG =0.35 Rmax1 =0.08 Rmax2 =0.50 NF =3 NW =3 RMC =0.50 TC =0.60 DAMP =5.00 否 否 鋼砼結(jié)構(gòu) Gc=25.00 Gs=78.00 ARF=0.00 MBASE=0 按模擬施工加荷計算方式 計算 X,Y 兩個方向的風荷載 計算 X,Y 兩個方向的地震力 不計算 框架結(jié)構(gòu) MANNEX=0 MCHANGE=0 DMAX=2.00 內(nèi)部節(jié)點 否 層間剪力比層間位移算法 全國 特征周期 多遇地震影響系數(shù)最大值 罕遇地震影響系數(shù)最大值 框架的抗震等級 剪力墻的抗震等級 活荷質(zhì)量折減系數(shù) 周期折減系數(shù) 結(jié)構(gòu)的阻尼比 (%) 是否考慮偶然偏心 是否考慮雙向地震扭轉(zhuǎn)效應(yīng) 4、活荷載信息 考慮活荷不利布置的層數(shù) 柱、墻活荷載是否折減 傳到基礎(chǔ)的活荷載是否折減 5、調(diào)整信息 中梁剛度增大系數(shù) 梁端彎矩調(diào)幅系數(shù) 梁設(shè)計彎矩增大系數(shù) 從第 1 到 3 層 不折算 折算 BK =1.00 BT =0.85 BM =1.20 BLZ =0.70 TB =0.40 RSF =1.00 KQ1 =0 KQ2 =0 NTL =0 RTL =1.00 WO =0.39 B 類 T1 =0.19 MPART=3 NSTi =1，2，3 USi =1.30，1.30，1.30 連梁剛度折減系數(shù) 梁扭矩折減系數(shù) 全樓地震力放大系數(shù) 0.2Qo 調(diào)整起始層號 0.2Qo 調(diào)整終止層號 頂塔樓內(nèi)力放大起算層號 頂塔樓內(nèi)力放大 39 西南科技大學建筑工程本科生畢業(yè)論文 九度結(jié)構(gòu)及一級框架梁柱超配筋系數(shù) 是否按抗震規(guī)范 5.2.5 調(diào)整樓層地震力 是否調(diào)整與框支柱相連的梁內(nèi)力 剪力墻加強區(qū)起算層號 強制指定的薄弱層個數(shù) 6、配筋信息 梁主筋強度 (N/mm2) 柱主筋強度 (N/mm2) 墻主筋強度 (N/mm2) 梁箍筋強度 (N/mm2) 柱箍筋強度 (N/mm2) 墻分布筋強度 (N/mm2) 梁箍筋最大間距 (mm) 柱箍筋最大間距 (mm) 墻水平分布筋最大間距 (mm) 墻豎向筋分布最小配筋率 (%) 單獨指定墻豎向分布筋配筋率的層數(shù) 單獨指定的墻豎向分布筋配筋率(%) 7、設(shè)計信息 結(jié)構(gòu)重要性系數(shù) 柱計算長度計算原則 梁柱重疊部分簡化 是否考慮 P-Delt 效應(yīng) 柱配筋計算原則 鋼構(gòu)件截面凈毛面積比 梁保護層厚度 (mm) 柱保護層厚度 (mm) CPCOEF91 =1.15 IAUTO525 =1 IREGU_KZZB =0 LEV_JLQJQ =1 NWEAK =0 活載分項系數(shù) 風荷載分項系數(shù) 水平地震力分項系數(shù) 豎向地震力分項系數(shù) 特殊荷載分項系數(shù) 活荷載的組合系數(shù) CLIVE=1.40 CWIND=1.40 CEA_H=1.30 CEA_V=0.50 CSPY =0.00 CD_L =0.70 CD_W =0.60 CEA_L =0.50 IB =300 IC =300 IW =210 JB =210 JC =210 JWH =210 SB = 100.00 SC = 100.00 SWH = 200.00 RWV =0.30 NSW =0 RWV1 =0.00 風荷載的組合系數(shù) 活荷載的重力荷載代表值系數(shù) 該結(jié)構(gòu)剛重比 Di*Hi/Gi 大于 10,能夠通過高規(guī)(5.4.4)的整體穩(wěn)定驗算 該結(jié)構(gòu)剛重比 Di*Hi/Gi 大于 20,可以不考慮重力二階效應(yīng)。 4.2 周期、地震力與振型考慮扭轉(zhuǎn)耦聯(lián)時的振動周期(秒)、X,Y 方向的平動系數(shù)、扭轉(zhuǎn)系數(shù)表 4-1 各種參數(shù)表 振型號 1 2 3 4 5 周期 0.8706 0.8144 0.7913 0.2683 0.2570 0.2489 0.1466 0.1443 0.1381 轉(zhuǎn)角 90.16 0.44 171.35 90.41 0.94 170.46 92.12 2.93 171.40 平動系數(shù) 1.00 0.97 0.03 1.00 0.95 0.05 1.00 0.93 0.07 (X+Y) 0.00+1.00 0.97+0.00 0.03+0.00 0.00+1.00 0.95+0.00 0.05+0.00 0.00+1.00 0.93+0.00 0.07+0.00 扭轉(zhuǎn)系數(shù) 0.00 0.03 0.97 0.00 0.05 0.95 0.00 0.07 0.93 RWO =1.00 無側(cè)移 不作為剛域 是 按單偏壓計算 RN =0.85 BCB =35.00 ACA =35.00 6 7 8 9 地震作用最大的方向 =-89.867 (度) 僅考慮 X 向地震作用時的地震力 各振型作用下 X 方向的基底剪力表 4-2 基底剪力 是否按砼規(guī)范(7.3.11-3)計算砼柱計算長度系數(shù)否 8、荷載組合信息 恒載分項系數(shù) CDEAD=1.20 振型號 1 2 3 4 5 6 7 8 9 X 基底剪力 0.03 4221.07 130.43 0.02 3.09 480.00 25.85 0.10 0.75 66.17 5.13 0.12 Y 基底剪力 4048.78 0.24 40 551.89 0.14 85.35 0.20 西南科技大學建筑工程本科生畢業(yè)論文 各振型作用下 Y 方向的基底剪力 抗震規(guī)范(5.2.5)條要求的 Y 向樓層最小剪重比 =1.60% Y 方向的有效質(zhì)量系數(shù) 98.89% 各樓層地震剪力系數(shù)調(diào)整情況 [抗震規(guī)范(5.2.5)驗算] 層號 1 2 3 X 向調(diào)整系數(shù) 1.000 1.000 1.000 Y 向調(diào)整系數(shù) 1.000 1.000 1.000 4.3 結(jié)構(gòu)位移所有位移的單位為毫米 均位移角的 1.2 倍的比值的大者 X 方向最大值層間位移角 1/1029 Y 方向最大值層間位移角 1/ 962 Y 方向最大值層間位移角 1/8029 工況 1 X 方向地震力作用下的樓層最大位移 X 方向最大值層間位移角 1/1029 工況 2 Y 方向地震力作用下的樓層最大位移 Y 方向最大值層間位移角 1/ 962 工況 3 X 方向風荷載作用下的樓層最大位移 X 方向最大值層間位移角 1/9999 工況 4 Y 方向風荷載作用下的樓層最大位移 Y 方向最大值層間位移角 1/8029 工況 5 豎向恒載作用下的